WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные материалы
 

«А М З И Т О Б Е Т О Н ДЛЯ ЭФФЕКТИВНЫХ ОГРАЖДАЮЩИХ К О С Т Р У К Ц И Й ...»

МИеЙСТЕРСтаО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

САМАШКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЖТУРНО-СТЮЙТЕЛЬНАЯ

АКАДЕМИЯ

На правах рукописи

Комиссаренко Борис Семенович

УДК 666.973.2:666.64:[692.2/91

К Е Р А М З И Т О Б Е Т О Н ДЛЯ ЭФФЕКТИВНЫХ

ОГРАЖДАЮЩИХ К О С Т Р У К Ц И Й

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук

Самара 200О СОДЕРЖАНИЕ стр.

1. Введение.. 4

2. Глава I Керамзит и керамзитобетон в современном строительстве 18

1.1.Состояние производства и применения керамзита в свете повышения эффективности строительства 23

1.2. Производство и применение керамзитобетона для стено­ вых конструкций 31

1.3. Производство изделий из крупнопористого керамзито­ бетона, - 42

1.4. Особенности свойств керамзита и керамзитобетона 51

1.5. Выводы по главе...........93

3. Глава П Особо легкий керамзитовый гравий 96

2.1. Исследование глинистого сырья 96

2.2. Исследование изменения фазового состава и структуры керамзитового гравия при различных режимах охлаждения 118

2.3. Организация производства особо легкого керамзитового гравия на действующем заводе, 121

2.4. Выводы по главе 130 4 Глава Ш Однослойные стеновые конструкции из особо легкого кера­ мзитобетона 133



3.1. производство однослойных стеновых керамзитобетонных панелей 134

3.2. Особенности свойств керамзитобетонных смесей с уче­ том их поризации пенообразующими добавками тица ПО-бК... 149

3.3. Совершенствование технологии изготовления однослой­ ных керамзитопенобетонных стеновых панелей —..155

3.4. Выводы по главе 161

5. Глава IV Разработка материала, отвечающего специальным заданньш техническим требованиям 163

4.1. Назначение состава крупнопористого керамзитобетона 165

4.2. Свойства 1 ф у

–  –  –

Основными ограждающими конструкциями, применяемыми в строительст­ ве, являются стеновые панели из керамзитобетона. Однако их качественные показатели, в первзто очередь теплозащитны^, зачастую находятся на не­ удовлетворительном уровне.

В первую очередь это связано с тем, что вьшуекаемый в России керамзито­ вый гравий имеет в большинстве случаев насыпную плотность порядка 500...600 кг/м^ и, как следствие - неудовлетворительную теплопроводность.

Поэтому при повышении требований к термическому сопротивлению ограж­ дающих конструкций производство однослойных наружных стеновых пане­ лей в прежнем виде, даже при всех новациях, на выпускаемом керамзите не представляется возможным.

Однако ошибочным 5удет и не считаться с другой реальностью - в России создана мощная база керамзитовой щюмыншецности (построены десятки за­ водов, созданы и работают коллективы высококвалифицированных специа­ листов и т. п.). Создана и успешно работает мощная база строительной инду­ стрии в виде заводов сборного железобетона, ксрорая ориентирована на при­ менение керамзитового гравия. В этих уеловия5^ ставить вопрос о ликввдации керамзитовой промышленности следует считать технически и экономически неоправданным.

В современных условиях более оправданным следует считать направление по видоизменению и улучшению свойств керамзита, выпускаемого гфомышленностью, а также определению основны^с путей его возможного примене­ ния.





Одним из путей решения данной проблемы является организация произ­ водства особо легкого керамзита с насыпной плотностью около 200 кг/м^. На таком керамзите с применением новых технологических решений по умень­ шению тешюпроводности бетона возможна организация производства эф­ фективных ограждшощих конструкций.

Производство особо легкого керамзитового гравия будет иметь ряд техно­ логических особенностей, касающихся его свойс?гв, свойств сырья и техноло­ гии производства. Изучение этих вопросов является одной из целей настоя­ щей работы.

История развития легких бетонов с учетом цх массового применения в строительстве насчитывает всего несколько дерятков лет. Между тем отли­ чия легких бетонов от традиционных видов бетона весьма сущест­ О6Ь|ЕЧНОГО венна. Поэтому еще одной из целей предпол^аемых исследований будет рассмотрение особенностей свойств легких бетонов с учетом их широкого внедрения в строительство.

Намечается так же рассмотреть ряд принципиально новых ограждающих конструкций и технологических особенностей их изготовления и примене­ ния.

Это касается технологии приготовления беецесчаных керамзитобетонных смесей и изготовления на их основе одаослашшх наружных панелей с улуч­ шенными теплотехническими характеристиками на базе особо легкого ке­ рамзитового гравия с насыпной плотностью 180...220 кг/м^ [патент РФ Ш 205 9587 "Способ приготовления керамзитобетонной смеси", Бюл. № 3 за 1996 г., авторы -КомиссаренкоБ. С. и Чикноворьян А. X] Данная проблема изучалась в соответствие с поручением Госстроя России по теме "Разработка технологии и исследование! особенностей беепесчаного керамзитоияенобетона для наружных конструкций" (договс^ огражда1рщих 5-ll-411/9SoTl.06.93r..

Эффективность данной технологии обусловлена применением нового ус­ тойчивого силикатного пенообразователя ПО - 6К (производство ПО "Салаватнефтеоргеинтез"). При этом для приготовления керамзитопенобетонов возможно использование стандартного оборудования практически без его переделки. Мелкий заполнитель полностью исключается из состава бето­ на. Применение керамзитобетона позволяет уменьшить толщину однослой­ ных стеновых панелей до 55...60 ем. Это делает их конкурентоспособными со стенами из кирпича и трехслойных панелей, отличающихся большой ма­ териалоемкостью, трудоемкостью и стоимостью.

В связи с постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 11.09.72 г. и распоряжением Министерства промышленности строительных материа­ лов СССР № 17 - 30 - 162 от 25 января 1973 т. было поручено провести науч­ но-исследовательскую работу по созданию материала, отвечающего специ­ альным заданным техническим требованиям.

В соответствии с диаграммой "напряжения - деформации", по которой при испытании в принципе упругого материала в обойме, каким является бетон, должны были наблюдаться значительные пластические деформщии. Сшданию такого материала, исследованию его свойств и технологии изготовления посвящена еще одна часть предлагаемой работы.

При этом можно отметить, что в результате проведенных исследований удалось установить, что таким материалом является крупнопористый бетон на основе особо легкого кершлзитового гравия с насыпной ГБЛОТНОСТЬЮ 180...220 кг/м^. Этот новый материал в принципе также можно отнести к ог­ раждающим конструкциям.

Одной из нерешенных проблем современного строительства является воз­ ведение теплотрасс. Наиболее распространенной является подземная про­ кладка трубопроводов в непроходных каналах из лотков, выполненных из тяжелого бетона. Строительство таких теплотрасс требует устройство под­ весной теплоизоляции на трубах, что сопровожд;^ся значительными мате­ риальными затратами. Неудовлетворительной сле^^ет признать и долговеч­ ность подобных теплотрасс. Продолжительности нормальной их эксплуата­ ции в условиях городского строительства составляет в среднем около пяти лет.

Одним из наиболее перспективных путей снижения стоимости прокладки, объема трудозатрат и сокращения сроков строительства является применение в тепловых сетях керамзитобетоннщх лотков, позволяющих полностью отка­ заться от применения дорогостоящей и трудоемкой подвесной теплоизоляции. Использование керамзитобетона позволяет совместить конструктивные и теплозащитные функции материала.

Применение керамзитобетона в качестве ограякдшощей конструкции для условий подземной эксплуатации с учетом воздействия повышенных темпе­ ратур и агрессивных грунтовых вод потребовало проведения комплекса спе­ циальных исследований, содержание которых также излагается в настоящей работе.

Имеется еще целый ряд конструкций из керамзитобетона, использование которых в строительстве дает значительный эффект. Это относится к моно­ литному строительству, при котором наилчпнщ образом сочетаются тепло­ защитные и конструктивные функции керамзитобетона для его применения в ограждающих конструкциях наружных и в несзодих конструкциях внутрен­ них стен.

Имеется положительный опыт использования керамзитобетона в полах жи­ вотноводческих помещений, где удалось получщъ теплые, долговечные и прочные констрзжции.

Накоплен ощутимый положительный опыт применения керамзитобетона в качестве жаростойкого материала, в конструкциях, подвергающихся агрес­ сивному воздействию (химические и нефтехимические производства, агрес­ сивные грунтовые воды и т.п.).

Приведенные данные позволяют говорить, ш^о прстановка вопроса о целесоо^азности резкого уменьшения объема производства керамзита и керам­ зитобетона является преждевременным.

ЦЕЛЬРАБОТЫ Разработка теоретических основ и технологии изготовления некоторых ви­ дов эффективных ограждающих конструкций раздщчного назначения на ос­ нове особо легкого керамзитового гравия.

Для реажзации поставленной цели решались следующие задачи:

–  –  –

ву такого материала. Создать нормативную базу производства особо легкого керамзитового гравия.

2. Создать принципиально новый вид керамзитобетона на основе особо лег­ кого керамзитового гравия, цемента и синтетического пенообразователя ПО К без мелкого заполнителя. Подробна изучить его особенности и свойства, осуществить опытное производство однослойных стеновых панелей на осно­ ве керамзитобетона и его иромынщенное внедрение.

3. Разработать новый ввд материала на осно^^е крупнопористого керамзито­ бетона со специальными свойетвши. Этот в принципе упругий матфиал в соответствие с диаграммой "напряжение - деформация" при испытании его в обойме должен иметь довольно значительные плартические деформации.

Изучить свойства материала, разработать и практически осуществить на действующем заводе его промышленное производство.

4. Создать принципиально новую конетр5пщиюг лотков теплотрасс на основе керамзитобетона без подаесной теплоизоляции трубштроводов. Изучить осо­ бенности материала для таких лотков, условия их эксплуатации, конструиро­ вания и расчета. Осуществить промышленное внедрение в нескольких регио­ нах страны.

5. Разработать теоретические основы улучшение основных параметров ке­ рамзита и керамзитобетона таких как тенлощюводность, звукоизоляция, прочность, зерновой состав заполнителей, химическая стойкость, долговеч­ ность и содержание сернистых и сернокислых еоединений.

НАУЧНАЯ НОВШНА РАБОТЫ

Установлена и научно обоснована корреляционная связь и функциональная зависимость насыпной хшотности керамзитового гравия от химикоминералогического и гранулометрического состава глинистого сырья.

Показано, что для получения эффективных ограждающих конструкций как по требованиям теплопроводности для однослойных стеновых конструкций, так и по требованиям деформативности для (специального материала необхо­ дим особо легкий керамзитовый гравий с плотностью 200...25О кг/м^ в пер­ вом случае и 180...220 кг/м^ - во втором. Ранее подобный керамзит в про­ мышленных масштабах в стране не производился. Изучался комплекс вопро­ сов, включающий подбор состава шихты, температурно-временных режимов термоподготовки и обжига сырцовых гранул тугоплавким порошком. Иссле­ довалось также влияние характеристик сырья, степени его переработки, гра­ нуляции, температуры, характера обжига и охлая^ения, а также других па­ раметров производства керамзита.

На основании выполненных исследований была разработана технология производства особо легкого керамзитового гравия, определены основные па­ раметры его производства, осуществлено получение особо легкого керамзи­ тового гравия в лабораторных и опытно-промыщленных условиях.

Был проведен необходимый комплекс проектцых работ, работ по изготов­ лению оборудования для выпуска лаборатс^ных, опытно-промкЕншенных и промышленных партий керамзитового гравия, вьшолнены соответствующие наладочные работы, проведена реконструкция завода и, наконец, в промыш­ ленных масштабах был организован выпуск керамзитового гравия.

Разработан новый материал для ограждающих стеновых конструкций - керамзитобетон на основе пенообразователя ПО - 6К без мелкого заполнителя.

Обоснована возможность и целесообразность его получения в лабораторных и производственных условиях. Изучены его основные физико-механические свойства, долговечность; установлены закономерности формирования опти­ мальной структуры бетона, взаимосвязь между плотностью и прочностью.

Разработаны примерные составы бетона, основные технологические пара­ метры и особенности его изготовления в лабораторных и промышленных ус­ ловиях.

Обосновываются преимущества однослойных стеновых панелей из керамзигобетона, удовлетворяющих требованиям СНиП. Дается пртЕмерный расчет таких панелей, имеющих необходимые теплоизолирукнцие свойства.

С целью реализации теоретических положений и результатов эксперимен­ тальных исследований осуществлен экспериментальный и промышленный выпуск однослойных керамзитобетонных пат^елей на целом ряде предпри­ ятий.

Получен материал на основе крупнопористого керамзитобетона и особо легкого керамзитового гравия, который отвечает заданной диаграмме "напряжения - деформации" и может использоваться для создания специаль­ ного материала в соответствии с заданными техническими требованиями.

Кроме обычных и специальных свойств бетона изучались его следующие свойства: водопоглощение крупнопс^истого керамзитобетона в воде при ее кашшл5фном подсосе, в условиях гидростатического давления. Исследова­ лись также долговечность бетона, изменение его деформативных характери­ стик, однородность, влияние длительного воздействия водной среды на мехарактеристики крупнопористого керамзитобетона и длительная хш1ические статическая прочность керамзитобетона под нагрузкой.

Проведенные исследования деформативных свойств крзшнопористого ке­ рамзитобетона и его составляющих позволили ^ыявить принципиальное раз­ личие между характером деформщювания плотного и крупнопористого бе­ тона. Получены данные о коэффициентах концентрации напряжений и зави­ симость модуля упругости от свойств цементного камня.

Осуществлены монтаж и наладка новой технологической линии по выпуску специального керамзита на керамзитовом задоде и по выпуску блоков со специальными свойствами на заводе ЖБИ. Освоено производство этих мате­ риалов. Разработаны необходимые инструктивные и нс^мативные докз^енты.

Разработаны керамзигобетонные лотки теплртрасс, осуществляемые без подвесной теплоизоляции трубопроводов и также относящиеся к ограждающим конструкциям. Совмещение в подобных.сотках конструктивных и теп­ лоизоляционных функций керамзитобетона значительно сокра­ ПОЗВОЛИЛО тить стоимость строительства теплотрасс, значительно повысить их долго­ вечность и производительность труда при возведший.

Был проведен необходимый комплекс исследований, связанных с эксплуа­ тацией керамзитобетона при повышенных тем1^ературах, в условиях возмож­ ной агрессии грунтовых вод; исследовалась водонепроницаемость лотков и коррозия трубопроводов.

Были разработаны для различных сочетаний трубопроводов на основании существующей типовой серии лотков из тяжелея^о бетона шесть типов керамзитобетонных лотков. Предложены методы расчета лотков, в которых учиты­ валась изолирующая способность воздушной прослойки лотка. Расчеты про­ верялись в процессе испытаний и длительной эксплуатации опытнопромышленных и промышленных участков теплртрасс в Самаре, Кишиневе, Сызрани и др. Систематическое наблюдение з^ работой этих участков в те­ чение нескольких лет подтвердило, что суммарные тепловые потери ниже нормативных.

Бьши разработаны ТУ на подобные лотки.

Разработаны теоретические положения по повышению эффективности и улучшению качества керамзита и керамзитобетона за счет более детального исследования их особенностей и рационального применения. Это касается в частности изучения роли фазового состава керарзита в теплопроводности бе­ тона, особенностей звукоизоляции легких бетонов, способов повышения прочности керамзита и керамзитобетона, роли прочности песка в повышении прочности бетона, разработке методики оценки хщшчсскоя стойкости и дол­ говечности керамзитобетона, роли сернистых и сернокислых соединений в долговечности легких бетОнов и т. п.

Проведенные исследования позволили разработать новые или уточнить существующие требования по фазовому составу керамзита, его зерновому составу, допустимому содержанию сернистых и сернокислых соединений в керамзите, содержанию несгоревшего топлива в керамзитовом песке "кипящего слоя" и золах теплоэлектростанций, роли показателя прочности керамзита и песка и т. п. Эти изменения былц включены в действующие нормативные документы такие как ГОСТы, ТУ, МРТУ и др.

ПРАКТИЧЕСКОЕ ЗНАЧЕНИЕ.

Научно обоснована и практически осуществлена на действующем заводе технология получения особо легкого керамзита с насыпной плотностью 180...20акг/м1 Установлена кой)еляционная связь и функциональная зависимость насып­ ной плотности керамзитового гравия от химико-минералогического и грану­ лометрического состава глинистого сырья.

Показано, что из сырья, характеризующегося высоким содержанием глини­ стой фракции (65...73 %) и А12О3 ТЮг (18...22 %), путем варьирования ор­ + ганическими и железистыми составляющими в шихте можно изготовить осо­ бо легкий керамзит с насыпной плотностью около 200 кг/м^ при обязатель­ ном соблюдении условий ведения процесса термообработки по оптимально­ му температурно-временному режиму.

Разработана технологическая схема п р о и з в о д с 1 : в а особо легкого керамзита, на базе которой осуществлена реконструкция Б^зымянского опытного керам­ зитового завода. Она включила, в частности, проектирование, изготовление и монтаж устройства для ввода опудривающего порошка и гранулятора для получения мерных сырцовых гранул. В процессе изготовления керамзита бьюа скоуфектирована совместная работа вальцев крзшного и тонкого помо­ ла, а также фильтрующего пресса с решеткой со щелями порядка 10 мм.

Разработан новый вид керамзитобетона на базе особо легкого керамзита, цемента и пенообразующей добавки ПО - 6К, который позволяет выпускать однослойные стеновые панели, у д о в л е т в о р я 1 о щ и е требованиям СНиП "Строительная тешютехника". Применение такого бетона позволяет на 350...400 кг/м^ снизить его плотность и соответственно теплопроводность, за счет исключения пористого песка значительно уменьшить стоимость, упро­ стить технологию. Максимальное насыщение керамзитобетона, поризованного пеной, крупным пористым заполнителем обеспечивает слитность его структуры, требуемые водонепроницаемость и д](олговечностъ.

Разработана технология производства керамзитоиенобетонных стеновых панелей и осуществлено их внедрение в нескольких регионах страны. Пока­ зано, что применение подобных пгиелей значительно экономичнее и техно­ логичнее трехслойных, позволяет избежать многих недостатков, характерных для существующих стеновых ограждений.

Рекомещ^тотся конструкции панелей, улучшающие их теплофизические показатели. В частности, предлагается решени^ керамзитопенобетонной па­ нели с термовкладышами, которые можно изготовлять из крупнопористого керамзитобетона со связкой из вспененного neivfентного камня или из других материалов.

Для изготовления изделий специального назначения со свойствами, отвечшощими заданной диаграмме "напряжения - д^еформации" при испытании в обойме, предложен крупнопористый керш«зитобетон. Показано, что бетон с необходимыми характеристиками может быть изготовлен на особо легком керамзитовом гравии с насыпной плотностьщ 180...220 кг/м^, прочностью 0,3...0,5 МПа, требуемым зерновым составом, коэффициентом формы и дру­ гими xapaicrepHCTHKaMH.

Бьша разработана и практически осуществлеца на Безымянском опытном керамзитовом заводе технология его производства.

Механические характеристики крупнопориетро керамзитобетона при ис­ пытании в обойме в соответствии с диаграммой "напряжения - деформации" должны были соответствовать следующим значениям:

- предел упругости материала - 0,5...0,7 МИа;

- начало)чтрочненияматериала - l,0...1,2i^a;

- относительная деформация, соответствующая пределу упругости мате­ риала - 0,05...0,08;

- относительная деформация, соответствуюграя началу упрочнения материала - 0,27...0,30.

Изучались особенности крупнопористого керамзигобетона, связанного с длительным хранением в воде, влиянием агрессивных сред, ролью коэффи­ циента форма керамзита, величинами ползучести, усадки и набухания.

Рассмотрены с точки зрения теории упругостц модель крупнопористого бе­ тона со специальными свойствами. С помощью метода конечных элементов исследовалось его напряженно - деформированное состояние, на базе полу­ ченных экспериментаиьных данных вычислялся модуль упругости бетона.

Разработана технология производства блоко^ из крупнопористого бетона, которая была реализована в промышленном масштабе на действующем заво­ де ЖБИ в г. Воскресенске Московской области.

Предложена конструкция теплотрасс с из керамзитобетона. Со­ лoткjШи вмещение конструктивных и теплозащитных функций керамзитобетона по­ зволяет отказаться от устройства специальной теплоизоляции. Это позволяет в значительной степени снизить стоимость тепл^отрасс, значительно повысить их долговечность, увеличить производительность труда и т.п.

Изз^ены особенности экспдуатадии подобных теплотрасс, связанные с ра­ ботой при повышенных температурах, в условиях подземной эксплуатации с возможной агрессией грунтовых вод и т.п. С применением ЭВМ разработан расчет теплотрасс, учитывающий изоляцию от воздуха, находящегося в ка­ нале.

Рекомендуются конструкции керамзитобетонн^тх лотков теплотрасс. Осу­ ществлено их внедрение в нескольких региона?^ страны. Разработана нс^мативная база теплотрасс с подобными лотками.

На основании изучения особенностей теплоизоляции и звукоизоляции кершлзигобетона, его прочностных свойств, химщческой стойкости и долговеч­ ности, влияния сернистых и сернокислых сое^щнений в керамзите, содержа­ ния несгоревшего топлива в песке печи "кипящего слоя" и в золах теплоэлек­ тростанций на долговечность керамзитобетона. По указанным свойствам и показателям удалось выработать технические требования, которые вошли в действующие ГОСТы, ТУ, МРТУ и другие нормативные и инструктивные документы. Проведенные работы значительно расширили сырьевую базу для щюизводства керамзита, улучшили качество керамзитобетона в направлении повышения его прочности, уменьшения теплопроводности, улучшения экс­ плуатационных показателей, экономии на 20... 30 % расхода цемента и т. п.

ВНЕДРЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ.

Результаты работы послужили основой для разработки многочисленных нормативных и инструктивных документов: ГОСТа 9759-71 "Гравий керамзитовый", ГОСТа 9759-76 "Гравий и цесок керамзитовые", ГОСТа 9758-77 "Заполнители пористые неорганические для легких бетонов. Общие технические требования", ГОСТа 9758-8^ "Заполнители пористые неорганические для строительных работ, ^ е т о д ы испытаний", ТУ-69РСФСР-66-75 "Лотки теплотрасс керамзитобетонные", ТУ-21-31-17-76 "Блоки из крупнопористого керамзитобетона со специальными свсжствами", "Инстрзта^ия по применению зол теплоэлектростанции в качестве мелкого заполнителя", МРТУ 21-21-26 "Межреспубликанские условия на дробленный керамзитовый песок для легких бетонов", "Рекомендации по выбору 1дупных пористых заполнителей для конструктивных легких бетонов марок 150... 500", ТУ-21-РСФСР-581-72 "Технические условия на песок керамзитовый, получаемый в печах кипящего слоя и др.

Результаты работы по внедрению керамзитопенобетонных стеновых панелей нашли применение более чем на 15 предариятиях страны. В частности они были внедрены на Тольяттинском заводе ЖБИ, Самарском згюоде КЖИ - 81, Астраханском заводе КПД и др.

Результаты работы по изготовлению особо легкого кершзитового гравия внедрены на Безымянеком опытном керамзитовом заводе, а но производству блоков из крупнопористого керамзитобетона со специальными свойствами на Воскресенском заводе ЖБИ.

Результаты работ по внедрению керал*зигобетонных лотков теплотрасс осуществлены в Самарской области, Молдавии и многих других регионах страны.

Теоретические положения диссертационной работы, а также результаты экспериментальных исследований используются в учебном процессе при подготовке инженеров по специальности 29060р - "Производство строитель­ ных материалов, изделий и конструкций", что отражено в учебном пособии для вузов "Керамзит и керамзитобетон", допущенного "Ассоциацией строи­ тельных высших учебных заведений" при Комитете по высшей школе Мини­ стерства наз^, высшей школы и технической прлитики Р Ф в качестве учеб­ ного пособия для студентов высших учебных заведений, обучшощихся по специальности 290600 - "Производство строительных материалов, изделий и конструкций" (реш. № 102 - 12/186 от 23.04.93 г. - 285 с ), монографии "Ограждающие конструкции из керамзитобетона", Самара, 1997 г., 423 с, учебном пособии "Проектирование предприят^ строительной индустрии", Самара, 1999 г., 814 с, учебном пособии "Управление качеством продукции стройиндустрии", Самара, 1997 г., 327 с, монографии "Повышение эффективности и улучшения качества ограждающих конструкций из керамзитобетона", Самара, 1990 г., 139 с. и др.

АПРОБАЦИЯ РАБОТЫ

Основные положения и результаты диссертационной работы доложены на меяедународных, всесоюзных и республиканских конференциях, в том числе:

Ш Всесоюзной конференции по легким бетонам (М., 19^5), Всесоюзном начном семинаре "Повышение водонепрониц|аемости и долговечности изде­ лий из легкого бетона для ограждшощих (Тбилиси, 1988 г.).

конС|Трукций" Республиканской научно-практической конференции "Утилизация промыш­ ленных отходов для производства экологически чистых и эффективных строительных материалов" (Ровно, 1991 г.). Конференции "Обезвреживание и утшшзация твердых отходов" (Пенза, 1991 j.), Всеешозной конференции "Физико-химические проблемы материаловедения и новые технологии" (Белгород, 1991 г.). Всесоюзной научно-технической конференции "Использование вторичных ресурсов и местных материалов в сельском строительстве" (Челябинск, 1991 г.). Международной научно-технической конференции "Современные проблемы стро1^тельного материаловедения" (Самара, 1995г.), Региональной научногтехничеекой конференции "Градостроительство, реконструкция и инженерное обеспечение устойчивого развития городов Поволжья" (Тольятти, 1999 г.) и многих др.

Глава 1.

КЕРАМЗИТ И КЕРАМЗИТОБЕТОН В СОВРЕМЕННОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ.

Как свидетельствует отечественный и зарубежный оПыт легкие бетоны на­ ходят широкое применение в жилищно-граждапском, йромышденном и сель­ ском строительстве, в строительстве многоэтажных зданий и большепролет­ ных мостов, в покрытиях и перекрытиях больших пролетов общественных зданий как в виде монолитных, так и сборных конструкций.

Основными показателями, определяющими технико-экономическую эффективйост| применения легких бетонов, являются обеспечение и снижение веса здании, уменьшение объема перевозок как исходных матеррашов, так и готовых к о н с т р з ^ и й, снижение трудоемкости строительства, удельных рас­ ходов арматурной стали, электроэнергии и дрзтах сопряженных показателей, что в конечном счете обеспечивает снижение трудоемкости строительства.

В середине 70-х годов произошел определенцый скачек в качественном раз­ витии легкобетонных конструкций.

В г. Новокуйбышевске начато и успешно п р о д о ^ а е т с я до настоящего вре­ мени строительство 5 и 9-ти этажных домов полностью из керамзитобетона, созданы типовые щоекты Щ и 25-ти этажньщ крупнопанельных домов тшсже полностью из ке{^зитобетона. Построено в г. Самаре промышленное здание из керамзитобетона, осуществлено тфомышденно^ ввготовление и строи­ тельство целого ряда конструкций из црщварительно-напряженного, высо­ копрочного и других видов конструьщии из легких-бетонов.

В г. Самаре и многих других городах Россиц успешно ведется монолитное строительство 18 - 20-ти этажных жилых домов.

По данным Госстроя СССР, опубликованных в 80-х годах, внедрение ш д е лий и конструкций из легких бетонов позволяет:

г снизить стоимость строительства на 7. ч 2 0 % ;

- сократить расход бетона на 20...25 %;

- уменьшить расход арматурной стали на 10... 15 %;

трудовые затраты на 50 %, и производительность труда повы­

- СНИЗИТЬ сить на 20 %;

- уменьшить вес зданий и соответственно объем железнодорожных и ав­ томобильных перевозок на 30... 40 %.

Основным назначением легких бетонов в силу наличия достаточно хоро­ ших теплозащитных свойств, незначительного веса, лучшей по сравнению с обычными бетонами долговечностью, достаточной звукоизоляцией и други­ ми имеющимися гфеимуществами является их использование главным обра­ зом в ограждающих конструкциях. Наличие ук^анных преимуществ обеспе­ чило довольно быстрое развитие промышленнорти пористых заполнителей и легких бетонов. Причем в первую очередь это относится к керамзиту и керамзитобетону.

При этом наибольший вклад в развитие легких бетонов внесли И. М. Ахвердов, В. В. Бабков, Ю. М. Баженов, А. И. Бо^рышев, Г. А. Бужевич, А. И.

Ваганов, В. А. Воробьев, Г. И. Горчаков, В. С. Грызлов, В. Г. Довжик, И. А.

Иванов, С. М. Ицкович, В. И. Калашников, А. Г. Комар, П. Г. Комохов, С. Ф.

Коренькова, Б. А. Крылов, Н. И. Макридин, Л. П. Орентлихер, Н. А. Попов, И. П. Путляев, А. П. Прошин, Р. 3. Рахимов, В. П. Селяев, М. 3. Симонов, Б.

Г. Скрамтаев, В. И. Соломатов, П. Я. Спивак, Н. К. Хохрин, Ю. В. Чиненков, Н. Г. Чумаченко и другие ученые.

Широко известны работы Т. В. Бремнера, Б. У. Гервика, Ф. Крумла, Ж. П.

Леви, И. Б. Невмана, Д. К. Тейчинне, Л. А. Торрена, М. С. Фиша, Ж. Фюллена, Т. А. Холма, О. М. Шмитга, Д. Д. Шидлера, Э. Шорта, Ф. Г. : ^ к и н е.

Однако в последние годы значительно возросли требования к повышению качества и эффективности керамзитобетонных ограждающих конструкций. В первую очередь предполагается существенное улзгашение их теплозащитных способностей. Это объясняется тем, что по пок;азателю сопротивления тепло­ передачи мы значительно отстаем от европейи^их стран. В связи с этими об­ стоятельствами были разработаны и утверждены новые требования к керамзитобетону с улучшенными теплофизичеекими характеристиками, изложен­ ными в Изменениях № 3 к СНиПу 11-3-79 "Строительная теплотехника".

Основными ограждакяцими конструкциями^ применяемыми в последнее время в строительстве и имеющими неудовлетворительное качество, являют­ ся стеновые панели из керамзитобетона.

Необходимость экономии топливных энергрресурсов диктуется ускорен­ ным ростом энергопотребления, создающим напряженность энергетического баланса, истощением прщюдных запасов и удорожанием органического топ­ лива, ценностью его как химического сырья и интересами охраны окружаю­ щей среды.

В соответствии с задачами по экономии тепла можно выделить три основ­ ных направления, на которых в настоящее вр^мя сосредоточены усилия на­ учных, проектных и производственных организаций;

1) еоверщенствование существующих (традиционных) источников и прео^азователей энергии. Замена энергетического оборудования на современ­ ное, более эффективное;

2) освоение и применение новых, нетрадиционных источников энергии, в том числе возобновляемых. Замещение ими органического топлива;

3) сбережение полученных энергоресурсов при транспортировке и в объек­ тах потребления.

Установлено, что капиталовложения в мероприятия по экономии энергоре­ сурсов в расчете на одну тонну условного топлива в 2...3 раза меньше, чем капиталовложения на производство (добычу) этрй тонны.

Общее ежегодное количество производимого в стране энергоресурса, при­ веденное к эквивалентному топливу, составляет около 2 млрд. т. у. т. из 10 млрд. т. у. т. мирового производства. Около 50 % добываемого в стране орга­ нического топлива расходуется на производство электроэнергии и тепла.

Инженерные системы объектов строительству жилых, гражданских и щюмышленных зданий потребляют как первичные (топливо), так и преобразованные энергоресурсы (электроэнергию, пар, горячую воду).

Эти системы можно разделить на две группы:

1) Системы стационарные, монтируемые в здании по проекту дяя постоян­ ной, длительной эксплуатации. Сюда относятся системы отопления, вентиля­ ции, кондиционирования воздуха, горячее водоснабжение, а также техноло­ гическое оборудование предприятий стройинду^трии.

Предприятиями стройиндустрии (при производстве строительных конст­ рукций и монтажных заготовок) расходуется о1^оло 100 млн. т. у. т. в год.

Расход энергоресурсов на системы теплоснабжения, вентиляции и конди­ ционирования всех зданий (жилых, и промыпиенных) состав­ граждане101х ляет около 400 млн. т. у. т. в год. Расход этих энергоресурсов увеличивается в связи с расширением строительства зданий различного назначения. Удель­ ный же расход энергоресурсов (на 1 м^ здания) также пока растет. Например, для жилых зданий за последние четверть века удельный расход энергии на 1 м общей площади домов вырос в 1,5 раза. Это объясняется повышением комфортности зданий, расширением строигел,ьетва в холодных климатиче­ ских зонах и в сельской местности. Однако, часть прироста произошла из-за сверхнормативных потерь тепла.

2) Системы временные, мобильные, обеспечивающие монтажностроительные работы (сварочное оборудование, привод механизмов, обору­ дование для Приготовления горячей воды, пара, воздуха, разогрева различ­ ных материалов и т. д.) и обогрев инвентарных зданий.

На все это, вместе с транспортом, затрачивается около 25...30 млн. т. у. т. в год.

Для объектов строительства основным направлением является сбережение полученных энергоресурсов. При этом в 1^)оцессе технического обслужива­ ния, модернизации или дооборудования зданий и систем следует выполнять с учетом ранжированности (по степени важности и рациональной очередно­ сти). Последовательность этих мероприятий представлена блок - схемой.

При проектировании же новых объектов все указанные мероприятия целесообразно рассматривать с позиции комплексного решения задач по эконо­ мии энергоресурсов.

–  –  –

Строительными средствами может быть достигнуто уменьшение теплопотерь здания в зимнее время и уменьшение теш^опоступлений снаружи летом.

С целью снижения расхода энергоресурсов (уменьшения требуемой мощно­ сти систем по теплу иди холоду) ограждаюпще конструкции должны обла­ дать оптимальной теплозащитой и герметичностью. Этой же цели должны быть подчинены объемно-тшанировочные решения зданий.

Влияние физических свойств ограждений и объемно-планировочных реше­ ний на требуемую мощность системы отопления жилого здания можно тфоследшъ из выражения для теплопотерь через ограждающие конструкции (1.1) О = (Р1К1+ Р Г / Е 1 ^ + сОи ) (1в - tЛ где: - термические сопротивления соответственно сплошных ог­ раждений и остекленных проемов;

Ръ Р^"^ - площадь сплошных ограждений и остекленных проемов;

Он, с - количество воздуха, поступакще|е с инфильтрацией, и теп­ лоемкость воздуха.

Из приведенного выражения видно, что одни^ из путей уменьшения теплопотерь является увеличение термического сопротивления сплошного ограж­ дения.

Если раньше оно принималось минимально по санитарно-гигиеническим требованиям Кщт (обеспечение допустимого перепада температур внутренне­ го воздуха и внутренней поверхности ограждений), то сейчас требуется оп­ тимизировать К1 по критерию "приведенные закаты".

Графически область минимума приведенных затрат получается сложением конкурирующих капитальных и затрат. Причем с ростом эксплуатацио1щых стоимости топлива эта область сдвигается в сторону увеличения термическо­ го сопротивления. За рубежом К1 возросло уже в ряде стран на 300...400 % (посравнению с 1960 годом). У нас оно выросло в 1,5...2 раза.

Повышение Ri достигается применением трехслойных панелей с утеплите­ лем, легких заполнителей бетонов, пустотного кирпича, качественной задел­ кой стыков и т. д.

Поскольку в настоящее время керамзитобетонные панели являются одним из основных видов ограждающих конструкций, нас в первую очередь инте­ ресуют вопросы повышения их термического сопротивления.

1.1. СОСТОЯНИЕ ПРОИЗВОДСТВА И ПРИМЕНЕНИЯ КЕРАМЗИТА

В СВЕТЕ ПОВЬЦЦБНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ СТРОИТЕЛЬСТВА.

Россия является одной из ведущих государств в мире по объему выпускае­ мого керамзитового гравия. Средняя насыпная плотность заполнителя, изготавливаемого керамзитовыми предприятиями страны, составляет свыше 500 кг/м^. При этом не наблюдаются тенденции к ее снижению.

Ясно, что на таком гравии с учетом действия новой редакции СНиП нельзя говорить о выпуске качественных ограждающих конструкций, имеющих не­ обходимые теплоизолирз?ющие и другие качественные показатели.

Единицами исчисляется количество предприятий, вьшускаюнщх керамзи­ товый гравий с насыпной плотностью 300 кг/ц^ и менее (Безымянский опыт­ ный керамзитовый завод г. Куйбышева, Комбинат промышленных предпри­ ятий г. Балакова Саратовской обл., М. Озерковский завод ЖБИ треста "Калининградсельстрой" п. Черняковка Калининградской обл.).

Ограниченное количество цредприятий выпускают керамзитовый г р ^ и й марки 350.

Между тем существенное улучшение ограждающих свойств керамзитобетонных констрз^ций зависит от резкого повышения теплоизолирующих параметров керамзитового гравия.

Особо легкий керамзит с насыпная плотность около 200 кг/м^ в промыш­ ленном масштабе был выпущен на Ю К З е в виде опытных партий: массового выпуска такой продутсции еще нигде не бьшо сорганизовано, несмотря на то, что керамзитовый гравий широко используете^ не только как конструкцион­ ный или конструктивно - теплоизоляционный, но и в виде теплоизоляции.

В чем основная причина такого положения? ^тобы ответить на этот вопрос, надо рассмотреть хотя бы в общих чертах известные данные теории и пршетики вспучивания глинистых пород и имеющихся рекомендащш по интенси­ фикации этих гфоцессов на оборудовании, которым оснащены в настоящее время предприятия.

Общепризнанны основные условия, необходимые для осзчцествления вспу­ чивания глинистого сырья при обжиге: образование пиропластической массы с оптимальными параметрами вязкости в относительно широком интервале температур нагрева и выделении из этой массы достаточных количеств газо­ образных продуктов. Степень вспучивания зависит от сложного комгшекса факторов, включающих качественный состав ирходного сырья, режимы тер­ мообработки и физико-химические процессы, которые при этом протекают.

С П. Онацким, A. B. Жуковым [147] и некоторыми другими авторами дела­ ются обобщения по ряду опубликованных работ, посвященных выяснению влияния каждого из факторов на эффект вспучивания. Это дает основание при изложении настоящей работы касаться лишь некоторых основных ре­ зультатов, полученных в пошедние годы, Установлено, что вспучивание глинистых пород, находящихся в пиропластическом состоянии, происходит в интервале вязкости массы 10... 10 пуаз.

Условия перехода глинистого сырья в пиропластическое состояние и вяз­ кость образующегося расплава в первую очередь определяются химическим составом сырья. Поэтому ряд исследователей дают рекомендации по опти­ мальному соотношению составляющих компонентов в сырье, используемом для производства керамзитового гравия.

Большое внимание уделяется железистым составляющим в сырье: оценива­ ется их участие в образовании расплава и в создании газовой фазы - порообразователя.

Ряд исследователей увязывают оптимальное количество окислов железа в глинистом сырье с содержанием в нем органических примесей. Например, И.

С А. Гервидс [38] дает = 0,04...0,20 для хорошо вспзтаивающегося сыРегОз С рья и — 0,20 - для слабо вспучивающегося, а Б.М. Каленов [61] расРезОз ширяет для первой группы сырья интервал соотношения до 0,51, т.к. считает, что органические примеси не только участвуют в восстановлении РегОз, но и в образовании газов - порообразователей; СП. Онацкий [147] регламентирует оптимальное содержание окислов железа в глинистом керамзитовом сырье на уровне 7... 12 %, а органических примесей - в количестве 1... 2 % по массе.

В настоящее время абсолютное большинство исследователей называют протекающие при обжиге глинистого сырья окислительновосстановительные процессы в числе основных, определяющих эффшт вспучивания, а сопутствующие глинитстым минералам железистые и органические примеси - главными участниками этихтдзоцессов.

Правда, выводы исследователей нередко неравнозначны и противоречивы, но это касается частных реакций, их последовательности, температурных интервалов протекания отдельных стадии процесса, придания более узких или широких функций этим процессам с точки зрения влияния их на переход массы в шроиаастичеекое состояние и порообразование.

Исследованиями, выполненными ранее в НИИКерамзиге [152], бьшо установлено, ш-о вследствие различия газовой среды на поверхности и внутри гранулы имеет место неравнозначное по сечению гранулы течение окислительно-восстановительных процессов - в поверхностном слое протекает более интенсивное окисление органических примесей, чем во внутренних слоях, но в них постоянно сохраняется некоторое количество углерода, а во внутренних слоях органические примеси создают восстановительную среду за счет нехтолного окисления (до СО) и учаспгия в разложении паров с образованием водорода.

Бьшо также установлено, что окислительная среда, окружающая гранулы, тормозит восстановление окислш железа в пшерхностных слоях, чем повышает их тугоплавкость и препятствует слипанию гранул, а во внутренних слоях на всем протяжении обжига наблюдается восстановление РсгОз - Ре О, приШм дЛя нормального течения процесса керамзитообразования характерным является повышение интенсивности восстановления РегОз с ростом температуры при достижении максимума в интервале температур вспучивания. Бьшо установлено, что эффект вспучивания определяется характером и интенсивностью физико-химических процессов, протекающих во внутренних слоях гранулы, составляющих ее основную массу, а газообразные продукты окислительно-восстановительных реакций определяющими компонентами вьщеляющейся газовой фазы в ЯВЛЯЮТСЯ интервале температур вспучивания.

С введением корректирующих органических или органо-железистых добавок в глинистое сырье происходит интенсификация окислительновосстановительных реакций при термообработке, и если этот процесс протекает в течение всего периода обжига, гцожет быть достигаут более высокий эффект вспучивания.

Известно, что можно добиться изменения вспучиваемости глинистых пород также путем варьирования температурно-временным режимом и газовой средой при обжиге.

В России абсолютное большинство керамзитовых предприятий в качестве обжиговых агрегатов используют однобарабанные вращающиеся печи размерами 2,5 х 40 м и 2,2 х 18 м, конструктивные особенности которых не позволяют в широких пределах варьировать режимом термообработки.

Окружающая гранулы газовая среда в этих печах во всех зонах обжига окислительная. Многие же исследователи подчеркившот преимущества обжига в восстановительной или нейтральной средах по сравнению с окислительной. Действительно, в процессе термообработки частицы глинистого сырья находятся в постоянном контакте с о1фужающей средой, и она обусловливает, в определенной степени^ протекание окислительновосстановительных реакций на границе "твердор вещество - газовая среда", а значит и переход массы в пиропластическое состояние, характер и интенсивность газовыделения и пр.

Рядом исследователей было установлено, что обеспечение восстановительной среды внутри гранулы в течение всего процесса ее термообработки равнозначно действию восстановительной среды, окружающей гранулу при обжиге.

Этот факт объясняет широко известные результаты значительного увеличения вспучиваемости при термообрабо-ре многих глинистых пород при условии корректирования их состава органическими (от 0,25 до 3 %), а иногда и органо-железистыми добавками.

Данные литературы и многочисленные лабораторные испытания сырья, выполненные в НИИКерамзите [152], свидетельствуют о том, что с повышением скорости подъема температуры материала при термообработке, в том числе применении так называемого способа термоудара, возрастает эффект вспучивания при условии превалирования тонкодисперсной глинистой фракции в сырье; пылеватая и особенно песчаная фракция, входящие в состав сырья, слабо взаимодействуют с расплавом, а значит в основной своей массе остаются в виде твердых включений в расплаве и снижают вспз^ваемость последнего. В связи с этим имеются предложения для ориентировочной оценки вспучиваемости глинистого сырья по фанулометрическому составу. Эту зависимость исследователи аироксимируют уравнеш1ем

–  –  –

где: А - содержание в % фракции с размером зерен менее 10 ми1фон;

Кв - коэффициент вспзтойвания.

Наконец, плавкость глинистого сырья зависит и от содержания в нем окислов - плавней, в первзда очередь, окислов щелочных металлов, способных образовывать сравнительно легкоплавкие эвтектики и от соотношения в сырье — с увеличением которого эффективность действия плавней снижается. В качестве активного плавня, в сочетании с окислами щелочных металлов, выступает закись железа РеО, образующаяся в процессе термообработки глинистого сырья за счет окислительновосстановительных реакций с участием окислов железа и органических при­ месей. Поэтому, если в глинистом сырье содержится более 20 % примесей кварца, то в пиропластической массе сохраняются значительные количества балластных включений, препятствующих получению легкого керамзитового гравия.

Что касается выполнения второго условия, необходимого для вспучивания

- наличия газов - порообразователей в интервалах температур пиропластического состояния массы, то как показали теоретические расчеты, потребное количество газообразной фазы, например^ для изготовления керамзитового гравия с требуемой насыпной плотностью может, с учетом 5... 10-кратного запаса, обеспечить наличие в глинистом сырье газообразующего компонента в количестве 0,01... 0,02 % по массе.

Известно, что такие количества веществ обычно сохраняются и в готовом керамзете, но реальная вспучиваемость различного сырья при этом неравно­ значна и далека от расчетной.

Исследованиями, выполненными ранее в НИИКерамзите [152], было уста­ новлено, что интенсивность вспучивания глинистого сьгрья при термообра­ ботке зависит, при прочих равных условиях, не только от суммарного газо­ выделения за весь период обжига или на завершающей стадии, но в большей степени от удельного содержания газов - восстановителей, выделяющихся и сохраняющихся внутри гранулы, активно участвующих в окислительновосстановительных процессах, при со^фанении окислительной среды, окру­ жающей гранулы в период обжига. На этом выводе основывались рекомен­ дации керамзитовым предприятиям по выбору корректирующих добавок в глинистое сырье, обладающих реакционной способностью в течение всего периода термообработки гранул.

Одним из известных способов снижения насыпной плотности керамзитово­ го гравия, наряду с введением добавок в состав шихты, является способ опудривания перед обжигом сырцовых гранул тугоплавкими порошками.

Физико-химическая сущность протекающих при этом процессов и опреде­ ляющих эффективность применения способа заключается в том, что тзтоплавкий порошок создает защитный слой, препятствующий слипанищ гранул и позволяющий поднять внутри гранулы температуру массы до более высокого уровня. Вследствие этого расширяется температурный интервал перехо­ да массы в пиропластическое состояние, облегчается достижение оптималь­ ной для вспучивания вязкости расплава и снижается количество балластных включений.

Чем шире интервал температур, в пределах которого возможно нормальное протекание процесса вспучивания, тем легче получить из данной глины ке­ рамзитовый гравий заданного качества. К сожалению, лишь немногие глины имеют интервал вспзгчивания более 100 °С. Как правило, интервал вспучива­ ния болышшства используемых глин и суглинков составляет 50...75 °С и даже меньше. Такое сырье трудно обжигать без оплавления гранул в печи, их слипание и агломерации.

Одним из наиболее эффективных технологических приемов, повышающих интервал вспучивания, является обволакивание гранулированного сырца раз­ личными огнеупорными порошками.

Расширение интервала вспучивания глинистого сырья может быть достиг­ нуто также путем добавки в состав исходной шихты легкоплавких, длинноплавких и огнеупорных глин.

Для борьбы со слипанием гранул большой интерес представляют предло­ жение, предусматривающее использование окислительной среды путем вду­ вания воздуха на поверхность гранул в зоне вспучивания печи и окисления их поверхности. В результате воздействия кислорода воздз^ха закисные фор­ мы железистых соединений переходят в окислы с резким повышением огнеутюрности поверхностного слоя материала, что предотвращает их агломера­ цию.

Интересны патентнью предложения японской фирмы "Осака цемент К ° " [147]. Они исходят из факта, что явление слипания гранул происходит в основном за счет мелочи, образующейся в процессе передвижения материала во вращающейся печи. При этом количество этой мелочи сверх определенного минимума делает безуспешной борьбу с явлением слипания путем применения огнеупорных порошков. В целях надежности фирма предлагает ряд методов предварительного удаления из печи накапливающейся мелочи обжигаемого материала с последующим вводом огнеупорных порошков.

Приведенный краткий обзс^ литературных данных с учетом накопленного опыта работы промышленности позволяет при оптимизации шихты добиваться получение керамзита с необходи»(1ыми свойствами, в первую очередь с минимальной плотностью и теплопроводностью.

1.2. ПРОИЗВОДСТВО и ПРИМЕНЕНИЕ КЕРАМЗИТОБЕТОНА ДЛЯ

СТЕНОВЬК КОНСТРУКЦИЙ.

ТЕРМИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ НАРУЖНЫХ СТЕНОВЫХ ПАНЕЛЕЙ.

Приведенное сопротивление теплопередаче в соответствии с Изменением № S к СНиП П-3-79 "Строительная теплотехника", для ограждающих конструкций принимается не менее требуек^ых значений, определяемых исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения. При этом данные нормы вводятся в два этапа: 1-й этап - с 1 июля 1996г. по 31 декабря 1999г. и 2-й этап - с 1 января 2000г. В табл. 1.1.

даны значения приведенного сопротивления теплопередаче для наружных стен из условий энергосбережения.

Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) определяются по формуле:

ГСОП = (1в - Wnep) • Zotnep, (1 -3.)

где: t - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая по ГОСТ 12.1.005-88 и нормам проектирования соответствующих зданий и сооружений;

Wnep; Zar.nep - срсдняя тсмпсратура, °С, И продол^тбльность, сут., периода со среднесуточной температурой менее или равной 8 °С по СНиП 2.01.01-82.

Требуемое сопротивление теплопередаче наружных стен, отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяются по формуле:

где: 1в - то же, что и в формуле (1.3.);

- нормативный температурный перецад между температурой внут­ реннего в о з д з ^ и температурой внутренней поверхности ограж­ дающей конструкции, °С, принимаемый по табл. 1.2.

п - коэффициент, принимаемый равным 1 для наружных стен;

1н - расчетная зимняя температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной рятидневки обеспеченностью 0,92 поСНиП 2.01.01-82;

ав - коэффициент тешюпередачи внутренн(|5й поверхности наружных стен, принимаемый равным 8,7 Вт/(м''С).

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (на примере однослойных стеновых панелей) определяется 1|ю формуле:

–  –  –

где: § - толпщна ограждающей конструкции, м;

Х - расчетный коэффициент теплопроводности материала стеновой панели, Вт/(м°С);

г - коэффициент теплотехнической однородности (принимаемый по табл. 1.3).

–  –  –

Однако, при выполнении постановления Министерства строительства РФ № 18-81 от 11.08.95 "О принятии изменения K^ 3 к СНиП 11-3-79" заводы крупнопанельного домостроения испытывают практически не разрешимые трудности при производстве наружных стеновых панелей с повышенными требованиями к теплозащите ограждающих конструкций зданий и сооруже­ ний. Даже стеновые панели с плотностью 900 кг/м^ не удовлетворяют новым требованиям Изменения № 3 к СНиП П-3-79 п^ приведенному термическому сопротивлению теплопередаче офаждающих конструкций жилых зданий при толщине стены 35... 40 см.

–  –  –

Имеется ряд путей решения данной проблемы;

утепление стцеств)тощих офаждающих констрзш1ий или переход на про­ изводство многослойных наружных стеновых панелей;

увеличение толщины стеновых панелей до обеспечения требуемого терми­ ческого сопротивления;

улучшение свойств керамзитобетона и еовер^нствоваш5е технологии его производства так, чтобы в максимально возмоярюй степени получаемые сте­ новые панели удовлетворяли новым требованиям по теплозащите.

Первый путь ставит перед заводами практически не разрешимые задачи, связанные с полным техническим перевооружением предприятий, включая полную замену парка форм и капитальную реконструкцию технологических линий. Кроме того, данный подход приводит к резкому удорожанию панелей за счет высокой стоимости эффективных синте^ческих утеплителей, а также к существенному повышению энерго- и трудоемкости производства панелей.

Следует также отметить, что наличие в конструкции трехслойных стеновых панелей гибких металлических связей, стыко^, ребер жесткости и шпонок существенно ухудпгает их теплотехнические характеристики. Так, теплотех­ ническая неоднородность трехслойных стеновых панелей в зависимости от конструкции колеблется от 50 до 70 % против 90 % для однослойных керамзитобетонных панелей (см. табл. 1.3.).

Второе направление также является практически не приемлемым как с точ­ ки зрения материалоемкости, так и с позиций транспортировки и монтажа изделий на строительной площадке, так как толщина стеновых панелей должна быть увеличена более чем в 2 раза.

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ КЕРАМЗИТОБЕТОНА.

Коэффициент теплопроводности керамзитобетона зависит в основном от его плотности и влажности. Кроме того, на теплопроводность оказывают существенное влияние размер и распределение пор, химический состав заполнителей бетона и их структура (содержание кристаллической, аморфной и стекловидной составляющих).

В табл. 1.4. приведены данные НИИСФа о влиянии плотности бетона и вида мелкого заполнителя на теплопроводность керамзитобетона.

Эти даннью довольно хорошо согласуются с результатами исследований А.Шорта [127], по которым равновесная влажность бетонов на вспученной глине, на кварцевом песке (как плотных, так и поризованных) составляет примерно 5...6 %, а на керамзитовом песке 9... 12 %. При этом, например, стандарт ФРГ ДИН 4108 для бетонов на вспученной глине без природного песка при равновесной влажности 5 % регламентирует теплопроводность от 0,3 до 0,70 Вт/(м°С) для бетонов плотностью от 800 до 1600 кг/м^ (зависи­ мость теплопроводности от плотности бетона носит линейный характер). Эти данные соответствуют керамзитобетону без кварцевого песка при равновес­ ной влажности порядка 10 %, что подтверждает известное положение о том, что теплопроводность легкого бетона увеличивается на 2...6 % с ростом его влажности на каждый 1 % сверх равновесной.

–  –  –

Эффективным решением данной проблемы является использование в одно­ слойных стеновых панелях беепесчаного керамзитобетона, поризованного техническими пенообразователями.

Начиная с 1992 г., производство этого кершзи^опенобетона было внедрено на ряде заводов Самарской и других областей России АО "ЗЖБИ М 1", АО "ЖБИ № 6", 81 КЖИ МОРФ, "ЗЖБИ :ffe 8 ИСК" (г. Безенчук), Похвистневском ЗЖБИ, Тольяттинском заводе ^^БК и других предприятиях.

Проведенные нами исследования доказали возможность получения беспес­ чаного керамзитобетона слитной структуры с улучшенными техническими пенообразователями тина ПО-1, ПО-1Д, ПО-6К, Ш1-1С, "Полюс", ТЭАС, ТЭАС-А и др. за счет интенсивного перемешивания компонентов смеси обеспечивается получение мелкопористой структуры бетона с равномерно распределенными замкнутыми порами. При этом в процессе перемешивания смеси при соударении частиц керамзита между собой происходит эффективное вспенивание концентрата пенообразователя с образованием устойчивой пены, а межзерновое пространство керамзита равномерно заполняется поризованным цементным тестом, состоящим из мельчайших замкнутых пор. Однако, наилучшие результаты цолучены при использовании в качестве пенообразователя ПО-6К.

Перечисленные выше пенообразователи позволяют вовлекать в керамзитобетон до 20...25 % воздуха в виде мелких зам^згп»1х пор. Они значительно эффективнее традиционных пенообразователе:^ (кпееканифольный, смолосапониновый, алюмосульфонатриевый, дегтеидвестковый, жидкостекольный и др.), которые обеспечивают воздухововлечен^е до 10... 15 %.

Это позволяет при одинаковой средней плотности керамзитобетона добиваться снижения теплопроводности на 10... 15 % по сравнению с традиционными керамзитобетонами.

Выполненный комплекс лабораторных и производственных исследований позволил установить, что на керамзитовом гравии с маркой по плотности М 200...250 возможно полз^ение беепесчаного керамзитобетона с маркой по прочности М 50...М 75. При этом структура бетона получается слитной с развитой замкнутой пористостью в виде мельчайших пузырьков воздуха, вовлеченных в цементный камень. Керамзитопенобетон имеет следующие характеристики: средняя плотность сухого бетрна - 750...800 кг/м^, тепло­ проводность - 0,16...0,17 Вт(м°С) и прочность после пропаривания - 62...69 МПа.

Расход материалов на 1 м^ бетона составляет: цемента - 300...350 кг/м^, ке­ рамзита - 1200 л/м^, воды - 160... 180 л/м^ добавки ПО-6К - 1,5 % от массы цемента.

Наружные стеновые панели толщиной 35...40 см на таком керамзитобетоне с улучшенными теплофизическими характеристиками практически удовле­ творяют новым требованиям Изменения № 3 к СНиП П-3-79.

Кроме того, производство керамзитопенобетоцных панелей за счет исклю­ чения из состава бетона дорогостоящего пористого песка позволяет по сравнению с традиционно выпускаемыми изделиями полз^[ать экономию порядка 80... 100 руб. на 1 бетона.

ПРИМЕНЕНИЕ ТРЕХСЛОЙНЫ^ ПАНЕЛЕЙ

В последнее время значительно возросли требования к повышению эффек­ тивности керамзитобетонных ограждающих конструкций. Это вызвано тем, что существенно выросли цены на энергоноситрли. Кроме того, по показате­ лям нормативного сопротивления теплопередаче наши нормы примерно в 3,3 - 3,4 раза отстают от уровня стран Северной Европы. Это потребовало кардинального изменения технической политики в отношении ограждающих стеновых конструкций. Для решения этой задачи в России были введены в СНиП "Строительная теплотехника" новые требуемые нсфмативные соЕфОтивления теплопередаче, которые потребовавши кардиншнного изменения конструкции стен, и, следовательно, технологии их изготовления, вида используемых материалов, констрзгажвных сх^м зданий и т.п.

керамзитобетою1ых Преимущественное производство однослойных стеновых панелей в нашей стране в последние годы было обусловлено простотой и технологичностью их конструктивного решения, низкой трудо­ емкостью производства, малым расходом металла и низкой стоимостью.

Распространению однослойных конструкции в отфеделенной степени способствовал также ограниченный объем производства высокоэффективных теплоизоляционных материалов. Поэтому в цовых условиях производство однослойных панелей из традиционного легкого бетона стало малоэффектив­ ным.

Одним из путей решения данной проблемы является переход на выпуск трехслойных железобетсшных панелей. В этих панелях утепляющим слоем являются минераловатные, стекловолокцистые или полимерные органические теплоизоляционные материалы. Однако конструкция данных панелей предполагает их высокую теплотехническую неоднородность, составляющую порядка 0,5... 0,7. Это обусловлено значительными теплопотерями в зоне стыков, связей щпонок и ребер жесткости.

Трехслойные железобетонные панели с гибкими связями обладают наилз^чшими показателями теплотехнической однородности, но для их производства требуются дорогостоящие связи из нержавеющей стали или устройство на связях специальных защитных покрытий.

Использование отечественных теплоизоляторов в качестве среднего слоя в трехслойных панелях является весьма проблематичным. Минераловатные и стекловолокнйстые материалы обладают высо1^ой гигроскопичностью и при увлажнении значительно снижают свое термическое сопротивление. Удале­ ние же влаги в случае ее попадания во внутреннюю полость панели практи­ чески не представляется возможным.

Отечественные полимерные материалы явля^отся пожароопасными и тври горении выделяют опасные для здоровья человека вещества, что вызывает необходимость устройства в панелях специальных несгораемых вкладышей.

Это же относится и к изделиям на основе минеральных волокон, когда для их изготовления в качестве связующего используют фенол спирты, составы на основе битума и других органических материалов.

Кроме того, в цроцессе эксплуатации неиз6|ежно происходит старение и деструкция полимера с выделением вредных для здоровья компонентов, а оценить состояние находящейся внутри изделия теплоизоляции практически невозможно. В тетшоизоляции (особенно мцнераловатной), уложенной в средний слой панели, происходит систематическое конденсационное увлаж­ нение, диффузия водяных паров, и вогфосы венгилировшшя панелей практи­ чески не решены. Это ириводат к постепенному расшатьюанию структуры утеплителя и разложению в щелочной среде волркон плиты в поверхностном слое, а, в конечном, и к полному разрушению утеплителя. К этому надо до­ бавить действие н^ утеплитель таких атмосферных климатических факторов, как замораживание и оттаивание, температурные колебания. Проникающая солнечная радиация, увлажнение и вспучивани^, карбонизация, что приводит к изменению эксплуатационных свойств утешп^теля.

Производство этого типа панелей отличается более высокими затратами труда и расходом арматурной стали по сравнению с однослойными, продол­ жает оставаться многооперационным, что обуславливает повышенные стои­ мостные и трудовые затраты, приводит к увеличению расхода материала на 25...30 % и значительному повышению марки бетона наружных и внутрен­ них слоев панели.

Переход на производство трехслойных стеновых панелей [18] связан с серьезной перестройкой технологического процесса, а также с необходимо­ стью обеспечения производства высокоэффективными дефицитными и доро­ гостоящими (в основном имп(^)тными) теплоиэ[оляционными материалами и соответствующими сортами арматурной стали. Практически до сих нор не решены вопросы эксплуатации и ремонтопригодности трехслойных панелей (например, замена теплоизоляционного слоя). |Сроме ссылок на зарубежный опыт в литературе практически не приводятся какие-либо результаты гра­ мотного обследования эксгшуатируемых здсищй с определением изменений свойств утеплителя в щюцессе эксплуатации, а также исследований долго­ вечности конетрз^кции в целом. Средний сррк теплоизоляционных CJtyжбы материалов при таких условиях эксплуатации по мнению ряда авторов не гфевышает.. 10 лет.

Необходимо отметить еще одну особенность эксплуатации здаш1Й с много­ слойными ограждающими конструкЕщями. Однослойные стены из бетона яв­ ляются наропроницае!|№1ми. Трехслойные же с^ены содержат в среднем слое паропроницаемый утеплитель, и поэтому создание здорового для человека микроклимата в помещениях немыслимо без организации принудительной вентиляции и регулирования влажности воздуха в здании путем создания системы кондиционирования. В тфотивном случае резко ухудшается микро­ климат, увеличивается влажность воздуха и конструкций, происходит рост числа заболеваний органов кровообращения и дыхания, подавляется иммун­ ная система, возникают аллергические реакцш^ в организме, а сэкономленное тепло уходит через форточки при проветривании помещений.

Таким образом, для реализации перехода промышленности на выпуск трех­ слойных панелей не решены многие вопросы организации отечественного производства качественных, доступных по стоимости и не дефицитных со­ временных панелей, а также коррозионно-стойких связей. Кроме того, пере­ ход на паро- и воздухонепроницаемые многослойные ограждающие конст­ рукции должен дополнительно сопровождаться решением вопросов органи­ зации кондиционирования воздуха в помещениях.

Аналогичные проблемы возникают при строительстве трехслойных наруж­ ных стен из блоков, кирпича и камней.

Выпускаемые в настоящее время трехслойные панели состоят из нгфужных слоев, изготовленных из тяжелого бетона и соединенных бетонными ребра­ ми, и внутреннего теплоизоляционного слоя. Недостатком этой конструкции являются значительнью тешюпотери в зоне стыков и ребер жесткости. По­ этому даже применение высокоэффективных теплоизоляционных вкладышей не повышает существенно сопротивление теплопередачи стеновой панели.

Кроме того, производство этого типа панелей отличается более высокими затратами труда и расходом арматурной стали по сравнению с однослойны­ ми. Разработанная ЦНИИЭПжилища новая трехслойная панель [43], внешние слои которой соединены металлическими связями, имеет сопротивление теплопередачи на 30 % больше по сравнению с трехслойной панелью на жестких связях. Однако производство этих панелей продолжает оставаться многооперационным, что обуславливает повышенные стоимостные и трудо­ вые затраты, а применение металлических связей приводит к увеличению расхода металла на 25...30 % и повышению марки бетона наружных слоев панели с М 150 до М 200.

Применение панелей этого типа является обоснованным в районах с нор­ мальной влажностью и недостаточно развитым производством керамзита.

При организации производства трехслойных стеновых панелей следует учи­ тывать, что переход на такие панели связан с серьезной перестройкой техно­ логического процесса, а также с необходимостью обеспечения производства

ГОСУДАРСТВЕННАЯ

высокоэффективными дефицитными теплоизоляционными материалами и соответств)лощими сортами арматурной стали.

С другой стороны, повышение теплотехнических требований к стеновым конструкциям говорит о нецелесообразности выпуска прежних однослойных панелей. Поэтому является очевидной необходимость изыскания эффектив­ ных способов повышения теплоизоляционных способностей однослойных конструкций. ^ При этом следует учитывать, ш-о в стране создана промыпшенность по производству керамзитового гравия и ориевггированная на нее промышлен­ ность заводов сборного железобетона с преит^ущественным изготовлением однослойных стеновых панелей.

Построены и действуют сотни заводов со сложившейся инфраструктурой и производственными коллективами.

Из всего сказанного следует очевидный выво^д, что выход из сложившейся ситуации лежит в изыскании эффективных технологических способов сни­ жения плотности самого легкого бетона в однрслойных панелях наружных стен. Причем снижение плотности легкого бетона и как следствие снижение теплопроводности необходимо вести д о уровня, при котором применение однослойных стеновых конструкций будет технически и экономически целе­ сообразным.

1.3. протводство ИЗДЕЛИЙ ИЗ КРУПНОПОРИСТОГО КЕРАМЗИТОБЕТОНА.

крупнопористый бетон на пористых заполнителях относится к группе лег­ ких бетонов, не содержащих в свсюм составе редкого заполнителя (или со­ держащих его в количестве не более 20 % объема заполнителей). На приго­ товление таких бетонов расходуется не более ЗЦО кг/м^ вяжущего.

История возникновения крупнсяюристого бетона насчитывает немногим более полувека. Упоминание о нем в русской научной литературе впервые встречаются в 1912 году. Исследования же крупнопористого бетона были начаты проф. С.Н. Алексеевым [1], результаты своих работ он опубликовал в книге "Курс построек из бетонных пустотелых камней" в 1918 году.

В довоенный период работы по изучению крупнопористого бетона были продолжены проф. Б.Г. Скрамтаевым, канд. техн. наук A. B. Коноровым и другими [173]. Но все эти исследования не привели в то время к широкому применению крупнопористого бетона в строительстве. Положение резко из­ менилось после 1950 года. Огромный размах послевоенного строительства в нашей стране потребовал значительно зшеличить применение новых видов строительных материалов.

В связи с этим в 1957 году в НИИЖБе под руководством проф. Б.Г. Скрамтаева, канд. техн. наук Г.А. Бужевичем [173] были начаты комплексные ис­ следования крупнопористого бетона на пористых заполнителях. Результаты этих исследований были опубликованы в 1962 году.

Основными характеристиками крупнопористого бетона, как и всех легких бетонов, являются предел прочности при сжатии и плотность. Но большое значение для его практического применения имеют механические, деформативные, теплофизические и прочие свойства. На плотность и прочность крупнопористого бетона большое влияние оказывают свойства и зерновой состав заполнителей, так как заполнители в таком бетоне занимают 90 % по объему. Обычно с повышением насыпной плотности и прочности заполните­ ля повышаются плотность и прочность крутшопористого бетона. Имеются данные, что с уменьшением насыпной плотности заполнителя увеличивается его расход на 1 м^ бетона в связи с истиранием слабых зерен.

Прочность крупнопористого бетона зависит от прочности зерен заполните­ ля, так как разрушение бетона происходит обычно от разрыва зерен заполни­ теля и реже от отрыва их от цементного камня. Но тем не менее прочность цементного камня также оказывает большое влияние на прочность крупно­ пористого бетона, и улучшения качества цементного клея положительно ска­ зывается н а его прочностных свойствах. Прочность крупнопористого бетона зависит также от В/Ц, от расхода заполнителя и цемента, от способов приготовления и укладки бетсшной смеси, от режимов вибрации, от струБсгуры и Ешотности бетона и др.

Изменяя расход вяжзщих, можно регулировать плотность бетона, а соот­ ветственно и его прочностные свойства.

Особенностью крупнопористого бетона явля^етея то, что расход цемента должен быть таким, чтобы цементное тесто обволакивало зерна заполнителя без избытка.

Минимальный расход цемента определяется также экономическими сооб­ ражениями и необходимостью пол5?чения бетона с наименьшими плотностью и усадкой.

Прочность крупнопористого бетона в значительной степени зависит от гранулометрического состава заполнителей. Известно, что при применении однофракционных заполнителей наибольшая прочность ври равных расходах цемента получается на заполнителях с наименьшим размером зерен, но при этом повышается плотность бетона.

При использовании же многофракционных заполнителей при малых расхо­ дах цемента прочность бетона даже превышает прочность бетона на однофракционном заполнителе. Это объясняется ул^еньшением пустотности сме­ си заполнителей различного зернового состава и соответственным увеличе­ нием числа точечных контактов между ними. При увеличении расхода це­ мента зерна заполнителей оказываются разобщенными, поэтому возрастает влияние прочности заполнителей на прочность бетонов.

При повышенном расходе цемента прочность крупнопористого бетона на много^акционном заполнителе имеет промежуточное значение между прочностью бетсша на однофракционном соста]^е с размерами зерен соответ­ ствующими самым мелким и самым крупным в смеси ^ а к ц и й заполнителя.

Предел п р о г о с т и при сжатии и плотность ]^упнопористого бетона нахо­ дится в непосредственной и прямолинейной зависимости друг от друга.

Не­ мецкими злчЕеными выведено уравнение, в ы р а ж ^ щ е е эту зависимость:

(1.6.) где: Кб - предел прочности при сжатии кубов, МПа;

Уб - плотность бетона в т/м^;

А и В - коэффициенты, зависящие от вида заполнителя.

На основании опытных данных советских исследователей [57] получены значения коэффициентов А и В для крупнопористых бетонов, изготовленных на различных заполнителях. Установлено, что коэффициенты А и В не зави­ сят от насыпной плотности заполнителя. С их помощью можно определить минимальную плотность бетона, при которой еще обеспечивается некоторая его прочность. Если принять, что А 11б = А у б - В = 0,тогдаубшю = - - (1-7.) в Значение убшп снижается с уменьшением насыпной плотности заполнителя.

Следовательно, чем меньше насыпная плотность заполнителя, тем относи­ тельно больше должна быть величина отношения массы бетона к массе за­ полнителя. Повышение данного показателя достигается увеличением расхода цемента и заполнителя на 1 м^ уложенной бетонной смеси. Коэффициент вы­ хода крупнопористой бетонной смеси по мере снижения насыпной плотности заполнителя з?меньшается.

Канд. техн. наук С. М.

Ицковичем [56] предложена следующая формула прочности крупнопористого бетона:

–  –  –

где: Ушр - плотность крзлднопористого бетона, в кг/м^;

Кпор- прочность крупнопористого бетона, в МПа;

Упл - ПЛОТНОСТЬ бетона плотной структуры, в кг/м^;

Кпп - прочность бетона плотной структуры, в МПа;

Ур - плотность растворной части бетона (х^ементного камня), в кг/м^.

Выражение в скобках есть структурная плотность крупнопористого бетона ё.

Показатель степени п зависит от структуры крупнопористого бетона и вы­ ражается формулой:

пор Плотность крупнопористого бетона зависит от вида и расхода заполнителя и вяжущего, от способов приготовления и укла^гщи бетонной смеси, от зерно­ вого состава заполнителя и многих других факторов.

Плотность крупнопористого бетона повышается с повышением насыпной плотности заполнителя, с увеличением расхода заполнителя и вяжзчцего на 1 м^ бетона. Плотность уменьшается при применении однофракционных за­ полнителей, при минимальном уплотнении сцеси при зжладке, при ограни­ чении расхода цемента и воды, но при всех этих мероприятиях с уменьшени­ ем плотности уменьшается прочность бетона.

При известной насыпной плот­ ности заполнителя и заданном расходе цемента можно ориентировочно под­ считать плотность сухого бетона по формуле:

–  –  –

где: Уб - плотность сухого бетона, в т/м^;

Ц - заданный расход цемента, в т/м^;

Уз- насыпная плотность сухого заполнителя, в т/м^.

Кроме того, с достаточной точностью плотнс^сть сухого бетона в зависимо­ сти от требуемой марки бетона и насыпной 1ротности заполнителя может быть принята по таблице, составленной по результатам исследований НИЖБа.

Деформатйвные свойства крупнопористого бетона характеризуются также динамическим модулем упругости. Оценка качества крупнопористого бетона без разрушения образцов производится по величине динамического модуля упругости.

Важньш показателем деформативных свойст^ бетона является его усадка, связанная с потерей влаги. Крупнопористый б^тон на плотных заполнителях имеет небольшую величину усадки в пределах 0,1...0,12 мм на 1 ног. м, т.е.

примерно в 1,5 раза меньше обычного бетоца не превышает 50 % усадки обычного бетона на том же заполнителе.

Наибольшая усадка набшодается у плотных Стонов, наименьшая - у круп­ нопористых бетонов на пенистых заполнителях.

Усадка зависит от вида заполнителя, расхода цемента, водосодержания и т.п.

Одним из важнейших свойств крупнопористрго бетона является водостой­ кость, которая характеризуется коэффициентом размягчения, показывающим потерю части прочности при насыщении образцов водой. Водостойкость за­ висит от вида вяжзш^его и заполнителя, а также^ от условий твердения бетона и режима его тепловой обработки. Коэффициенты размягчения для крупно­ пористого бетона мало отличаются от коэффи1^иентов размягчения лёгких и тяжёлых бетонов.

Кроме указанных выше свойств крупнопорирого бетона, большое значе­ ние имеют деформатйвные свойства, которые характеризуются модулем уп­ ругости, коэффициентом Пуассона, динамическим модулем упругости, поль­ зуются, растяжимостью, сжимаемостью.

Многие формулы, показывающие зависимость модуля упругости Е (в ЩЫ!) лёгкого бетона от его кубиковой прочности при сжатии Кб (в МПа) и плотности сухого бетона (в кг/см^), выведены эмпирическим путём и имеют следзжщий общий вид:

\ •

E6 = A y ^ V R F, (1-11.)

где; A, R и n - эмпирические коэффициенты.

По данным исследователей Б.Г. Скрамтаева и М. Бирбана, В.А. Камейко, Г.А. Джикаевой, Т.М. Джафарова и других [173], построен график, из кото­ рого выведена формула для определения модуля упругости крупнопористого бетона.

Е = К«Ккуб, (1.12.)

где: Ко - коэффициент, зависящий от вида заполнителя и кубиковой прочно­ сти при сжагаи. В среднем Ко = 1 ООО.

При равной прочности крупнопористого бетона на различных заполните­ лях величина Е снижается с уменьшением насьтной плотности заполнителей и бетона.

Не менее важным свойством крупнопористого бетона является морозо­ стойкость. Морозостойкость крупнопористых бетонов зависит от многих факторов, в том числе от вида заполнителя и цемента, водоцементного отно­ шения, способа тепловой обработки и других.

Более плотные бетоны имеют более высокую морозостойкость, так как они содержат меньшее количество воды и в меньшей степени подвергаются воз­ действию растягивающих усилий, возникающих при образовании льда.

По данным Армянского института строительных материалов [172] крупно­ пористые бетоны на различных заполнителях имеют хорошую морозостой­ кость даже при малых расходах цемента.

В связи с использованием крупнопористого бетона в качестве стенового материала особое значение приобретают его теплозапщтные свойства. Эти свойства крупнопористого бетона зависят от его пористости и характеризуются В ОСНОВНОМ показателями водопоглощения, влажности, капилл51рного подсоса, возд1^опроницаемости, теплоусвоения и теплопроводности.

Теплопроводность крупнопористого бетона косвенно определяется плотно­ стью - чем выше плотность, тем выше и теплопроводность бетона. Однако, эта зависимость нелинейная, т.к. на неё накладывается влияние других фак­ торов - строение заполнителя, характера пористости, зернового состава за­ полнителя, влажности.

Опытами румынских исследователей [177] предложена следуюпхая зависи­ мость между плотностью и коэффициентом теплопроводности бетона при расходе цемента 200 кг на 1 м^ бетона:

–  –  –

где: X - коэффициент теплопроводности бетона, Вт/(м ^'С);

Уз, уб - плотность смеси заполнителей или бетона на этих заполнителях в кг/м^.

Коэффициент теплопроводности крупнопористых бетонов обычно значи­ тельно ниже, чем у плотных, следовательно цел«:;ообразно использовать крупнопористые бетоны, как стеновой и теплоизоляционный материал. Теплофизические свойства крупнопористого бетона непосредственно зависят от его пориетости. Пористоеть бетона складывается из пористости зёрен запол­ нителя и межзерновой пористости. При приготовлении бетонной смеси це­ ментное тесто частично проникает в открытые поры зёрен заполнителя. По­ ры внутри зёрен оказываются замкнутыми, так как они покрываются тонкой плёнкой цементного теста. Межзерновая пустотность лишь частично бывает заполнена цементным теетом и поэтому крупнопористый бетон имеет боль­ шое количество открытых пор, в процессе эксплуатации могут прони­ кать вода или водяные пары. Наличие опфытых пор создаёт также условия для образования в изделии конвекционного потока воздзгха и влаги.

Общая пористость и открытая пористость крупнопористых бетонов зависит от вида заполнителя и расхода цементного тест^. По данным исследований НИИЖБа [27] наибольший объём открытых пор имеют бетоны, изготовлен­ ные на однофракционном крупном заполЕ|йтеле с величиной зёрен 20...40 мм. Соответственно максимальная объёмная пористость б е т о н г й ш керамзите указанной фракции бьша 38 %, на шлаке Каширской ГРЭС - 35 % и на пористом известняковом щебне - 31,7 %. Для этих бетонов минимальная межзерновая пористость 24 % была получена при зерновом составе заполни­ теля (по массе): 50 % фракций размером 5... 10 мм и 50 % фракций размером 20...40 мм. С наличием в бетоне открытых цор связаны водопоглощение и водоотдача крупнопористого бетона.

Водопоглощение и водоотдача крупнопористогр бетона зависят от объёма открытых пор. Обьршо процент водопотлощения бетона (по объёму) не­ сколько меньше процента объёма открытых пор в связи с тем, что в процессе взвешивания часть воды из крупных пор вылив)ается. Из литературных дан­ ных видно, что динамика высыхания влажного крупнопористого бетона мало отличается от динамики высыхания плотных бетонов. Сорбционная влаж­ ность крупнопористого бетона во много раз ниже его полного водопоглощст ния. Результаты испытаний, проведённых в НИИЖБе [49], показали, что да­ же в воздушно-влажных условиях влажность крупнопористого бетона на по­ ристых заполнителях не превышает 5 % по массе. Следовательно, при при­ менении крзчшопористого бетона в качестве стенового материала можно принимать этот показатель в теплотехнических расчётах стен.

Приведённые даннью о свойствах крупнопориетого бетона позволяют от­ метить, что такие бетоны на пористых заполнителях обладают рядом особенноетей. Это в первую очередь низкая плотноет^, сравнительно низкая проч­ ность и высокая деформагавность по сравнению с аналогичными бетонами на плотных заполнителях или с плотными лёгкими бетонами.

Указанные выше особенности крупнопористого бетона на пористых запол­ нителях явились предпосылкой для разработки материала, отвечающего спе­ циальным техническим требованиям.

1.4. ОСОБЕННОСТИ СВОЙСТВ КЕРАМ1ИТА и КЕРАМЗИТОБЕТОНА.

За последние годй значительно вшросли требования к повышению эффек­ тивности керамзитобетонных ограждающих конструкций. В первую очередь это предполагает существенное улучшение свойств, особенно теплозащигаых, снижение материало- и трудоемкости, веса зданий и сооружений, уменьшение энергетических затрат на их возведение и эксплуатацию.

При этом следует учесть, что широкое распространение ограждающих кон­ струкций из керамзитобетона в современном строительстве обуславливает актуальность решения поставленных задач. Существенный акцент делается на изложение новых современных технологических приемов и способов из­ готовления, конструирования и эксплуатации ограждающих конструкций.

К настоящему времени вьшолнено значителы]юе количество исследований в области технологии керамзита и керамзитобетона и накоплен практический опыт производства конструкций на их основе. Однако ряд свойств и методов их определения изучен еще не достаточно, по многим из качест­ П01шзателей ва указанных материалов существуют противоречивые суждения. Зачастую необходимые методики отфеделения отдельных качественных показателей керамзита и керамзитобетона вообще отсутствуют. Отсутствие данных по этим показателям в значительной степени уме1^ьшает эффективность внедре­ ния легких бетонов и сужает область их рацион^ьного применения.

Поэтому в настоящей главе приводятся даянщ^ по тем свойствам керамзита и керамзитобетона, которые были еще недостаточно изучены и требовали проведения более детальных исследований.

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЫЩРАМШТА.

Основными преимуществами керамзитового гравия перед другими порис­ тыми заполнителями являются его высокие те]р10защитные свойства, благо­ даря которым он находит широкое применение в легкобетонных наружных ограждаюпщх конструкциях. Принято считать, что наиболее существенное влияние на теплопроводность бетонов оказывает их насыпная плотность и влгшность. В то же время большое значение цмеют вид пористого заполни­ теля и структура бетона. В настоящее время техническими условиями на пористые заполнители нормируется только н^ьшная плотность. Однако в пределах одной насыпной плотности наблюдшртся значительные колебшия коэффициента теплопроводности.

По международным рекомендациям в основу классификации легких бетонов, а, следовательно, и пористых заполнителей принят коэффициент теплопроводности. Это вполне оправдано, так как легкие бетоны и пенистые заполнители с одной и той же насыпной плотностью могут иметь разные коэффициенты теплопроводности. Основные причины неодинаковой тепло­ проводности пористых заполнителей с одинаковой насыпной плотностью различия их фазового состава и п{^истости. Этр обстоятельство и послужшю основой для проведения наших исследований по изучению влияния фазового состава керамзита на его теплопроводность.

Для изучения степени влияния ^ з о в о г о состава керамзитового гравия на его теплопроводность были проведены испытания 27 видов керамзитового гравия с изменением насыпной плотности от 2^3 до 1016 кг/м и изменением содержания стекловидной фазы от 58,6 до 87,3 % (табл. 1.5.).

Испытания керамзитового гравия проводидись но ГОСТ 9758 - 77 "Заполнители пористые неорганические для бетона. Методы испытания", фазсшый состав определялся химическим и рентгенографическим методами, теплопроводность - методом плоского стационарного потока по ГОСТ 7076 - 78 "Материалы строительные. Методы оггределения теплопро­ водности". Исследования были выполнены в лаборатории НИИКерамзига.

Испытания материалов на теплопроводность были выполнены на установ­ ке, состоящей из двух термостатированных цяит с водяным подогревом, измерителя теплового потока (тепломера), раст|[оложенного между образцом и нижней термостаткфованной плитой. Обр^азец и плиты занщщались кожухом. Для регистрации показаний тепломера установка была укомплекто­ вана потенциометром типа ПП - 63 с Бфеделами измерений 0,1...50 мВ класса 0,05. Тепломер был изготовлен из хромель - копелевой термобатареи, смонтированной на параните. На термостатах были установлены контактные термометры типа ТИК и контрольные термометры типа ТЛ.

Теплопроводность огфеделялась на образцах материала диаметром 125 мм и толщиной 40 мм. В качестве эталона для испытаний использовался тарированный образец из органического стекла с теплопроводностью 0,168 Вт/(м''С)..

В результате проведенных исследований появилась возможность пофракционного определения степени зависимости тегрюфизических свойств от физико - механических характеристик керамзитового гравия. Результаты испытания керамзитового гравия фр. 10...20 мм представлены в табл. 1.5, фр. 5...10 мм - в табл. 1.6.

Анализ полученных данных показывает, что при близких значениях насыпной плотности больший показатель теплрпроводности имеет гравий с большим содержанием кристаллической составляющей. Так, коэффициент теплопроводности черновского керамзита с содержанием стеклофазы 80,03 % составляет 0,100 Вт/(м°С), а киштырлинского керамзита с содержа­ нием стеклофазы 66,47 % - 0,115 Вт/(м°С). Проведенные исследования позволили пофракционно определить степень зависимости теплофизических свойств от фйзико - механических характеристик керамзитового гравия.

Для установления степени влияния насыпной плотности и содержания стекловидной фазы на теплопроводность пс|лученные результаты бьши подвергнуты статистической обработке с трелью получения линейных уравнений регрессии.

–  –  –

где: Я - коэффициент теплопроводности керамзитового гравия, Вт/(м °С);

р - насыпная плотность керамзитового крайня, кг/м^;

\|/ - содержание стеклофазы, % по массе.

–  –  –

Анализ полученных коэффициентов уравнений регрессий показывает, что в сопоставимых единицах степень влияния фазового состава составляет порядка 25 % от степени влияния насыпной плотности. Это обстоятельство со всей очевидностью подтвердило необходимость учета и контроля фазово­ го состава керамзита при анализе его тепло|физических свойств. Опыты показали, что йри замене керамзитового грария фр. 5... 10 мм на гравий фр. 10...20 мм происходит увеличение влияния стекловидной фазы на тепло­ проводность на 8... 10 %.

С цельк подтверждения закономерностей для иепытания бетонов на тепло­ проводность готовились образцы диаметром 1^0 мм и толщиной 40 мм с применением керамзитового гравия фр. 5... 10 цм Шарловского, Челябинско­ го, Орехово-Зуевского и Аккумского заводов, результаты испытаний приве­ дены в табл. 1.7.

–  –  –

- ^.............. -. ^....................... _ 1' в явг^д'ж* 19У5 Г ЧЙ А'^...) '^ЖБК "•Х1А.К/[АН"'.''КЗ^И" быда и^отор.;тша 'Д1Ь7Шяя Ш^ТИЯ О Ю Д Д 1 з НОр^^^ЖНЬЖ ЖЧ1ШОИТ0(ет01ДДХК СКЭ!ОВЬЖ ПйНбДД! МЯ1ЖИ ^'1 75 Ш Ж ДГЖ ТОДТТП-ПТОТ1 Л'Г'Д С" СТ'^.ВТТСД • ' Т ' Д О Т Т Т О С Т Т -. Т О Т"СрЯА^'^Т'ТТООеТ~''^?'Я )Г* тсв/.

*^ |/^тгоТОВВ№ТТТ!^, к^»згрт*,'Ттт^^повтотг9 тп;^гт-г5р.оттТ'ГттопГ:, т у о сДР.Д^-'ЮТТТ!г^'В,-' с о с т а Р Д / ( В ' Я 1мЗ)

–  –  –

СПРАВКА о внедрении технологии изготовления наружных стеновых панелей из беспесчаного керамзитопенобе1Юна, предназначенных для эксплуатации в условиях Астраханской области По заданию ОАО "КПД" при толщине однослойных наружных стеновых панелей 300 мм их средняя плотность не должна превышать 800 кг/м^. Район эксплуатации стеновых панелей - Астраханская область. Данные панели предназначены для эксплуатации в жилых зданиях сер. 135 Астраханской области (при условии их строительства до 2000г. в соответствии с Изменениями № 3 к СНиП 11-3-79*"Строительная теплотехника").

Наиболее перспективнь1М путем р)еализацйи поставленной задачи по снижению средней плотности керамзитобетона до 800 кг/м^ является способ порйзации керамзйтобетонных смесей.

Кафедрой "Производство строительных материалов, изделий и конструкций" Самарской государственной архитектурно-строительной академии разработана принципиально новая технология приготовления беспесчаных керамзитопенобетонных смесей и изготовления из WWK однослойных наружных стеновых панелей с улучшенными теплотехническими характеристиками ( патент РФ № 2059587 "Способ приготовления керамзитопенобетонной смеси", Бюл. № 3 за 1996 г., авторы - Комиссаренко Б.С. и Чйкноворьян А.Г.).

Эффективность данной технологии состоит в применении нового устойчивого сиятетичес1сого пенообразователя ПО-ЗНП (производства Новочеркасского завода синтетических продуктов), который обеспечивает слитную структуру керамзитобетона, насыщенную мельчайшими замкнутыми пузырьками вовлеченного воздуха. При этом для приготовления керамзитопенобетонов возможно использование стандартного оборудования практически без его переделки. Мелкий заполнитель полностью исключается из соства бетона.

Для реализации предлагаемого решения 5 октября 1999 г. под руководством профессора Комиссаренко B.C. на ОАО"КПД" (г. Астрахань) был произведен выпуск опытной партии однослойных наружных керамзитопенобетонных стеновых панелей марки М75 толщиной -300 мм со средней плотностью керамзитопенобетона 800 кг/м'.

Изготовление керамзитопенобетона производилось по следующему составу (на 1 м^):

цемент М400 - 250 кг;

керамзитовый гравий с насыпной плотностью 400..450 кг/м^ фр.5...20 мм- 1100 л; пенообразователь ПО-ЗНП - 4,0 л;

вода-180 л.

В процессе изготовления осуществлялся замер средней плотности керамзитобетонной смеси, которая составила 780...820 кг/м^. Средняя плотность бетона после пропаривания составила 805...825 кг/м^ при прочности на сжатие 60...65 кг/см. Средняя плотность бетона, высушенного до постоянной массы, составила 740...790 кг/м'.

Приведенные выше данные позволяют разработать следуюище технические требования на получение нового вида керашитопенобетона М75 со средней плотностью в сухом состоянии 800 кг/^, предназначенного для производства на ОАО "КПД" (г Астрахань) однослойных наружных стеновых панелей для эксплуатации в Астраханской области:

1. Материалы:

а) портландцемент марки М400(500);

б) пенообразующая добавка ПО-ЗНП по ГОСТ Р 50588-93 и ТУ 38-00в) керамзитовый гравий с насыпной плотностью 400...450 кг/м^ фракции 5...20 мм и прочностью при сдавливании в цилиндре не менее 12 кг/см^.

2. Состав бетона на 1 м^:

а) цемент - 250 кг/м^;

б) керамзитовый гравий -1,1 м^/м^;

в) добавка ПО-ЗНП - рабочего раствора 4,0 л/м^;

г) вода - 170... 190 л/м^ (расход воды уточняется в производственных условиях).

3. Показатели керамзитобетона:

а) прочность на сжатие:

после пропаривания - не менее 60 кг/см^;

через 28 суток нормального твердения - не менее 75 кг/см^;

б) средняя плотность керамзитобетона в сухом состоянии не более 800 +40 (840) кг/м^ (допустимое отклонение ± 5% по ГОСТ 11024-84).

Данные выпуска опытной партии стеновых панелей из керамзитопенобетона на добавке ПО-ЗНП позволяют -констатировать, что достигнутые показатели полностью соответствуют требованиям Разрешения Госкомитета РФ по строительной, архитектурной и жилищной политике от 17.02.99 г. на письмо № 01-1-89 от 15.02.99 г. Главы администрации Астраханской области.

Таким образом, применение керамзитопенобетона (на основе добавки ПОЗНП) со средней плотностью 800 кг/м^ в условиях ОАО "КПД" (г. Астрахань) позволяет вьшускать наружные однослойные стеновые панели толщиной 300 мм с термическим сопротивлением 1,31 M^V/BT, удовлетворяющие требованиям разрешения Госкомитета РФ по строительной, архитеюурной и жилищной политике от 17.02.99 г. на письмо № 01-1-89 от 15.02.99 г. Главы администрации Астраханской области.

В соответствии с инструкцией "Порядок применения пенообразователей для тушения пожаров",- М.: ВНИИПО МВД России, 1996 г. пенообразователь ПО-ЗНП является синтетическим углеводородным, рабочий раствор пенообразователя ПО-ЗНП безвреден и относится к 4-му классу опасности (вещества малооласные). Пенообразователь "биологически МЯГКИЙ".

Пенообразователь ПО-ЗНП относится к пенообразователям общего назначения и состоит из вторичных алкилсульфатов с добавлением ингибитора коррозии, что исключает вредное влияние на арматуру железобетонных конструкщ1Й.

Гарантийный срок хранения 18 мес.

Следует отметить, что вьшуск наружных стеновых панелей по предлагаемой технологии:

- не требует дорогостоящих организационно-технических мероприятий и может быть быстро внедрен на ОАО "КПД" (г. Астрахань);

- ориентировочно обеспечивает экономический эффект порядка 100 руб./м^ за счет исключения из состава бетона дорогостоящего керамзитового песка, упрощения технологии и снижения транспортных затрат. При годовом выпуске на ОАО "КПД" (г. Астрахань) стеновых панелей в объеме 12000 м (или 40000 м ) экономический эффект ориентировочно составит 1200000 руб./год.

ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ДИРЕКТОР

ОАО "КРУПНОПАНЕЛЬНОГО

ДОМОСТРОЕНИЯ {ШЩГ г. АСТРАХАНИ '^^^ О^/ЛХ/^^-^^^ СИНЕВ

АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ОТКРЫТОГО ТИПА

ЛЕГКИЙ КЕРАМЗИТ

–  –  –

В соответствии с постановлением ЦК КПСС и Совета Министров СССР и распоряжением Минстройматериалов СССР институтом НИИКе^амзит была проведена научно-исследовательская работа (ру­ ководитель темы Комйссаренко Б.С.) по разработке и с о з д а н и ю ма­ териала податливой прослойки, отвечающего специальным заданным техническим требованиям. Исследования показали, что в качестве такого материала может быть применен крупнопористый керамзитобетон на о с о б о легком керамзитовом гравии с насыпной плотностью 180-220 кг/м^ Именно только такой керамзитобетон с расходом портландце­ мента порядка 120-150 кг/м^ имеет механические характеристики, п р и н и ж а ю щ и е с я к заданным техническим требованиям.

В результате проведенных научно-исследовательских, опытноконструкторских и пуске наладочных работ на заводе ОАО "Легкий керамзит" впервые в нашей стране в промышленных масштабах был получен о с о б о легкий керамзитовый гравий с заданной насыпной плотностью. Изучался механизм формирования пористой структуры при о б ж и г е легкоплавких глин, установлена взаимосвязь процессов порообразования с характером изменения термовязкосных характе­ ристик пиропластической массы, о п р е д е л е н о влияние режимов охла­ ждения на прочность керамзита и разработан ступенчатый режим о х ­ лаждения керамзита, способствующий повышению его прочности.

Были разработаны основные технологические приемы и компоновоч­ ные решения технологической линии для производства о с о б о легкого керамзитового гравия.

Реконстру^Еция промышленной линии заключалась в разработке, изготовлении и осв^^нии гранулирующих устройств для выпуска окгэв <

–  –  –

'• •• А ' - 1 - " •• " "•

–  –  –

А '• А-• А^ А 30.0

–  –  –

АКТ Еойшгяяв составе ведущего сдециаяаста техуправдешш ц/о •itoJшзcтpoй" т»Стоянова В»3*, заводущого дабораторпоИ кврокзптобцтоиа Е151Ее11в:!здта ТшКошссаренко Б.С, зовсдувдего гщхша т-.Д2ГСйДова В*М. и ведущего 1ш:'5енора т.Сафроцозоа Г^В.

1ф02гвс2а 20 яттэаря 1980 годэ обследовашю ошхтпого у^стяа теплотрасса с лотзаш сз шзраызЕтобетоиЗ без подвесное дзошгЦ 2 !г:рубсшроводз в с^Садта Новоаденодого роДопа ЕВ гшэотаоЦ вод^еснхз!! кошдзгсэ ш лцршшвапш) ветсдеЗ» экспд^-атииуемого бодее 2-х дет* ^ - ' ^ В хфоиессе Ьбсдедрванпя прогзводшюя, занюр. ташероади ЕВ црагоа е обрегном трубоцроводах фа^ле д а гонце ОШТЕОГО у ч а с ^ ж вазуальптй осштр соотояшя ^шбоцрводсш д квввдов»

Бш!э усгвЕовл^о еде;

!• Теипервэда твшюносатедя ^чада участка у прямого.

згрубощшода сосгавшв 53»2^С, у обрашого - 5 3 Д ^. Тсшорогурэ те11жиосигвдя в вода участка у цряаого гттубопровода ^ сос2а1ша 63,0°С, у^обрвашго - 53.2^»

Во ар(21й 11роизеде1т обсдедоя ашш тешературы царуадого Воздуха с о с т а в д я з а в о всех оташтае?.?пс хюиоцешшх подЦ)гргга2ась яеобходвюд тешеразура, заюб со сторош! эшхдуаВ1ЩйаШ12аэ ва реботу хсдшдасо с доткаыа'дз к^грсшзптоботоца 2* ВгзуальшЛ осаотр воззвал, что на зруболроводах з [1одно2 ссдраншстп ваходатся зацЕГОое подрагве СподрвсЕа аасашоЗ кресвоИ га одвв рБ1в) д отсутсгвда ашхо*Д1:бо црвзцвшх в кэваяэ yxOy Boys^RHSd стешок вошла cyzno в nptxsoa* ков коцдоооадгш виагд ш ш^^оцроводах се обварузеио, 3* P K !i n c e.Q i 1Е11!керамзитом устаповхса доо5?йягш o O.y r y :! S вз i:epciL^ci:o6coi 1^чало овитого участяа не вылолпспа, ^ что несколько ухудает усшввя pacSota теадо^^ссы за счет ;

B c oC n вровсходяшего порошдедвя воздуха в кападе.

Or j E o ^акшл одразогз обшхедовавво повазало» что OBIXTUHI участок с fl0Ti:2Uja из sepai3BTo60Toiia пошюстьо ооеспечпзает все веобхсд12Ж1о требозация по одищуатацаи теплоагроос.

–  –  –

Сосгавлен прейсгавителями треста кпд - гл, инженером треста Кравченко Н.М., зам, управляющего трестом Рожковым В.'П., представи­ телями института НИИКерамзиг:- зав.лабораторией керамзитобетона - ;

Комиссаренко Б.С., зав.

группой лаборатории Бородиным B.C., о ре- зультатах эксплуатации опытного участка теплотрассы,на базе треста;:

КПД 3 течение отопительного сезона I975-I976 гг.

* О ы н й участок теплотрассы, уложенной в керамзитобетонные \У' п ты лотки без подвесной изоляции трубопроводов, построен.на базе УПТКЙ^ в 1975 г. •. '/ ' ' • ' ^..' В течение отопительного сезона 1975-76 гг. теплоснабжение •' / зданий У Т было хорошим. Температура нагревательных элементов ' ПК

•обеспечивала необходимую температуру во' всех производственных и - ' административных помещениях. ^ ' ' * *' За время работы теплотрассы сотрудники института НИИКерамзит совместно с работниками треста' КПД проводили периодические наблю­ дения за состоянием теплотрассы и снимали технические показания.с помощью установленных в- канале' приборов для дальнейшего уточнения' теплотехнического расчета керамзитобетонных лотков. • ^ Потери тепла в подающем трубопроводе в результате замеров в (Наблюдаемый период были не выше;0,А°С на Bciq"длину' (850\м) теплотра сы, т.е. в пределах нормы потерь тепла для тепловых"сете'й.

Перетока тепла в обратный трубопровод не наблюдалось. 'В результате Вроведенных наблюдений да работой опытного ' Приложение 2 Микроструктура смышляевской глины, обожженной при различных температурах, и керамзита, охлажденного с различной

Похожие работы:

«Документация по Оценке воздействия на окружающую среду, разработанная Nord Stream, для проведения консультаций в рамках Конвенции Эспо Отчет Эспо по Проекту Nord Stream Февраль 2009 Том I: Сводная Документация Russi...»

«МОСКОВСКИЙ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ (ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ) Рыбаков В.К., Исмоилов М.И. ШИНЫ ПЕРЕДАЧИ ДАННЫХ В ЭЛЕКТРОННЫХ СИСТЕМАХ СОВРЕМЕННЫХ АВТОМОБИЛЕЙ Учебное пособие Под редакцией Заслуженного деятеля науки РФ, д.т.н., профессора А.Б. Николаева Москва 2008 Кафедра "Ав...»

«Стереофонический усилитель-согласователь линейного входа ALD-300 Руководство пользователя Настоящее Руководство пользователя предназначено для информирования покупателя о технических характеристиках и условиях использования стереофонического усилителя-согласователя линейного в...»

«РАЗВИТИЕ ИННОВАЦИОННОЙ ИНФРАСТРУКТУРЫ В МОГИЛЕВСКОЙ ОБЛАСТИ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ С ЦЕЛЬЮ АКТИВИЗАЦИИ ИННОВАЦИОННОЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В СФЕРЕ МАЛОГО ПРЕДПРИНИМАТЕЛЬСТВА Пустовалов В.К. Белорусский институт системного анализа и информационного обеспечения научно-технической сферы Под инновационным предпринимательством понимается особ...»

«В.С. Кузеванов, г. Омск Общественная форма деятельности научно-технической интеллигенции архитектурно-строительной отрасли в сибирском регионе в период позднего сталинизма Аннотация Одной из корпоративных институций архитекторов Сибири является Сибирск...»

«ЗАКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННЫЙ КОМПЛЕКС "ВИП" ИНН 6662058814 Юридический адрес: 620142, г. Екатеринбург, ул. Щорса, 7 Почтовый адрес: 620102, г. Екатеринбург, ул. Белореченская, 30, а/я 313 http://www.zaovip.ru E-mail: zakaz@zaovip.ru Тел./факс...»

«Российская академия наук Некоммерческое партнерство Научный совет по проблемам "НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ СОВЕТ надежности и безопасности Единой энергетической системы" больших систем энергетики УТВЕРЖДАЮ Председатель Научного Совета РАН по проблемам надёжности и безопасности больших сист...»

«Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" Русский язык и культура речи Методические указания к практическим занятиям и самостоятельной работе студентов Омск Издательство ОмГТУ Составитель В....»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ СИБИРСКОЕ ОТДЕЛЕНИЕ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК НОВОСИБИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ МАТЕРИАЛЫ XLI МЕЖДУНАРОДНОЙ НАУЧНОЙ СТУДЕНЧЕСКОЙ КОНФЕРЕНЦИИ "Студент и научно-технически...»

«1 АЛЬ ФАРАБИ И ФИЛОСОФСКИЕ ОСНОВЫ ИРАНСКОГО ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВА Х. Кешмири Московский архитектурный институт (Государственная академия), Москва, Россия В последние годы в Иране наблюдается значительная градостроительная активность. В связи с этим возникает множество проблем градостроительного плана. Cреди них экономические политические, законотвор...»

«Филатова Анна Сергеевна МОДЕЛИРОВАНИЕ НЕЧЕТКИХ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ С ПЕРЕМЕННОЙ СТРУКТУРОЙ Направление 27.04.04 – "Управление в технических системах" АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание степени магистра техники и технологии Комсомольск-на-Амуре...»

«Министерство образования Республики Беларусь Учреждение образования "БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИНФОРМАТИКИ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ" Кафедра инженерной графики ВЫШИНСКИЙ Н. В. ТЕХНИЧЕСКАЯ МЕХАНИКА. СБОРНИК ЗАДАЧ Минс...»

«Apple ProRes Техническое описание Июнь 2014 г. White Paper 2 Apple ProRes Содержание Введение Авторизованная реализация кодеков Apple ProRes Обзор семейства кодеков Apple ProRes Свойства цифровых изображений Размер кадра (полная и парциальная ширина) Цветовая дискретизация Глубина цвета дискретного значения...»

«Бухгалтерский учет и аудит Список литературы 2012-2016гг. Булыга Р. П. Концепция формирования профессиональных стандартов в области бухгалтерского учета и аудита. Учет. Анализ. Аудит. 2015, N 3, с. 75-81. Библ. 2. Рус.; рез. англ. Проведен анализ...»

«УДК 628.517.2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА ЭУ-2010 ДЛЯ ПРЯМОГО ФИЗИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ ШУМА ВИБРОАГРЕГАТОВ соискатель Паращиенко И.Н. Полтавский национальный технический университет им. Ю. Кондратюка г.Полтава Постановка проблемы.На заводах строительной индустрии, в частности на заводах по производству...»

«"Ученые заметки ТОГУ" Том 4, № 4, 2013 ISSN 2079-8490 Электронное научное издание "Ученые заметки ТОГУ" 2013, Том 4, № 4, С. 2003 – 2008 Свидетельство Эл № ФС 77-39676 от 05.05.2010 http://ejournal.khstu.ru/ ejournal@khstu.ru УДК 82-1-054.6 © 2013 г. Г. И. Лахина (Тихоокеанский государственный униве...»

«ПРОБЛЕМЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ ФИНАНСОВОЙ СФЕРЫ 97 МЕХАНИЗМЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПОСРЕДНИКОВ ПРИ ДИСТРИБУЦИИ УСЛУГ КОТЛЯРОВ ИВАН ДМИТРИЕВИЧ, кандидат экономических наук, доцент кафедры финансовых рынков и финансового менеджмента, Национальный исследовательский университет – Высшая школа экономики (Санкт-Петербург), e-mail:...»

«УТВЕРЖДЕН 411-0000010 РЭ-ЛУ ТРАКТОР ТРЕЛЕВОЧНЫЙ "БЕЛАРУС" ТТР-411 Руководство по эксплуатации 411-0000010 РЭ 411 – 0000010 РЭ Содержание 1 Описание и работа 5 1.1 Назначение 5 1.2 Технические характеристики (свойства) 6 1.3 Состав трактора трелевочного 9 1.3.1 Лебедка...»

«ИСТОЧНИК БЕСПЕРЕБОЙНОГО ПИТАНИЯ техническое описание и инструкция по эксплуатации UPI серия: серія: Инструкция по эксплуатации стр. 2-10 Інструкція з експлуатації стор. 11-19 рус Содержание 1. К...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru ГОССТРОЙ СССР ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ОРГАНИЗАЦИИ, МЕХАНИЗАЦИИ И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОМОЩИ СТРОИТЕЛЬСТВУ (ЦНИИОМТП) БЕТОНИРОВАНИЕ...»

«аппаратные и программные комплексы на арене безопасности сравнительный анализ достоинств и недостатков крис касперски, no-email на рынке присутствует множество защитных механизмов всех мастей: брандмауэров, систем обнаружения вторжений, honey-pot'ов и т. д. в грубом приближении их можно разд...»

«СОВРЕМЕННАЯ ЭКОНОМИКА: ПРОБЛЕМЫ, ТЕНДЕНЦИИ, ПЕРСПЕКТИВЫ, № 7, 2012 ГОД УДК 330.3 (338.1) Панягина Ася Евгеньевна Муромский институт (филиал) РАЗВИТИЕ МЕХАНИЗМОВ "Владимирский государственный ВЕНЧУРНОГО уни...»

«139 Шмельков А. В. (ВолГУ), Кирьянов В. И. (д. соц. наук, проф. ВолГУ) Методология изучения социального механизма экономического развития города Проблема социального развития является одним...»

«Смарагдов И. А., Сидорейко В. Н. Конкурентные структуры крупнейших субъектов рынка аудиторско-консалтинговых услуг // Научно-методический электронный журнал "Концепт". – 2016. – № 4 (апрель). – 0,4 п. л. – URL: http://e-konc...»

«Перспективы развития Инжинирингового центра тонкопленочных технологий Концепция развития Разработчики: Гладышев П.П., Ленский И.Ф., Цыганков П.А. Наукоград Дубна – 2014 г. Тонкопленочные технологии определяют лицо современных высоких технологий в микрои наноэлектронике, светодиодной технике, фотовольтаике и в других направлениях научно-...»








 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.