WWW.LIB.KNIGI-X.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Электронные матриалы
 


Pages:     | 1 |   ...   | 8 | 9 ||

«1 УДК 620.2 ББК 30.3я73 А–56 Материалы Международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы большого города: архитектурная ...»

-- [ Страница 10 ] --

Итак, использование ИЭТС в улично-дорожной сети населенного пункта несет за собой целый ряд позитивных изменений. На сегодняшний день наиболее распространенным видом такого транспорта является велосипед. Проектируя инфраструктуру для движения ИЭТС следует, по возможности, оберегать водителя такого транспорта от автомобильного шума, загазованности и атмосферных осадков. Особое внимание нужно уделять покрытиям, которые используются на путях движения ИЭТС. Маршруты движения должны быть кратчайшими, завершенными и логичными.

Литература:

1. Литвиненко Т.П., Смилянец Л.В. «Целесообразность включения велосипедной инфраструктуры в улично-дорожную сеть населенного пункта» // Модернизация и научные исследования в транспортном комплексе: Материалы международной научно-практической конференции./ отв. ред. М. Ю. Петухов. – Пермь, ПНИПУ, 2013. – Том 2.

2. Ferrari Segway. URL: http://www.etoday.ru/2007/10/ferrari-segway.php (дата обращения:

23.10.2012).

3. Велосипед с электромотором. URL: http://www.funnynews.ru/news (дата обращения:

25.10.2012).

4. Концепт самоката с педалями Pumgo Scooter URL: http://www.etoday.ru (дата обращения:

25.10.2012).

5. Концепт скутера Nissan Mori. URL: http://www.etoday.ru (дата обращения: 23.10.2012).

6. Литвиненко Т.П., Смілянець Л.В. Типи покриттів велосипедних доріжок. // Матеріали Всеукраїнської інтернет-конференції молодих учених і студентів «Проблеми сучасного будівництва» (21 – 22 листопада 2012 року). – Полтава: ПолтНТУ, 2012. – 300 с.

7. Литвиненко Т.П., Смілянець Л.В. Принципи організації велосипедного руху у транспортній мережі населеного пункту// Вісник Одеської Державної академії будівництва та архітектури та інших вузів України. – Вип.48, Ч. 1. – Одеса: Зовнішрекламсервіс, 2012 р.

Рис. 1. Меры обеспечения комфортного движения индивидуальных экологичных транспортных средств УДК 625.7/8:711+712

–  –  –

Ткаченко И. В., ассистент кафедры автомобильных дорог, геодезии и архитектуры сельских зданий Полтавского национального технического университета имени Юрия Кондратюка, Полтава, Украина Для выбора оптимального расположения элементов благоустройства автомобильной дороги или улицы предложено проектировать, используя принцип моделирования пространственного коридора. За данным принципом разработан проект благоустройства участка автомобильной дороги Р-52 Днепропетровск-Царичанка-Кобеляки-Решетиловка от км 108+000 до км 119+700 (обход г. Кобеляки) и улицы 1 Мая в г. Хорол Полтавской области (Украина). В результате проведенных исследований автором разработана методика 4D-проектирования комплексного благоустройства автомобильной дороги и улицы в программе Autodesk Infrastructure Modeler.

Proposed design with the principle of spatial corridor modeling for select the optimal location of the elements of beautification of the road or street. This principle was developed the project of beautification of the section of the road P-52 Dnepropetrovsk-Tsarichanka-Kobelyaki-Reshetilovka from 108 +000 km to 119+700 km (bypass Kobelyaki) and street 1 May, Khorol, Poltava region (Ukraine). In result of the research, the author developed a method of 4Ddesign of complex beautification of automobile roads and streets in Autodesk Infrastructure Modeler.

При проектировании благоустройства автомобильных дорог инженеры сталкиваются с проблемой размещения большого количества разнообразных элементов.

Существующие методы проектирования благоустройства автомобильных дорог и улиц заключаются в размещении каждого элемента на двухмерном плане линейной сооружения, в соответствии с требованиями нормативных документов, и располагаются по одному элементу из группы в поперечном профиле. Недостатком метода является то, что не всегда учитывается взаимное размещение элементов благоустройства различных групп. Это приводит в некоторых случаях к ошибочному выбору места расположения элементов.

В результате, вдоль автомобильных дорог и улиц, часто встречаются случаи, когда один объект мешает восприятию другого; элементы благоустройства размещаются неравномерно:

некоторые участки дорог перегружены информацией, а некоторые – недостаточно обеспечены элементами благоустройства. Все это приводит к психологическому дискомфорту водителя, нарушается его воспринимающая способность, что может привести к дорожно-транспортному происшествию и негативно влияет на впечатление субъектов движения от поездки.

Значительный вклад в исследование проблемы благоустройства автодорог внесли:

А.С. Сардаров – посвятил многочисленные исследования архитектуре дорожного среды Белоруссии [1]. В.Ф. Бабков – рассматривал архитектурно-ландшафтное проектирование автомобильных дорог России [2]; нервно-эмоциональную напряженность и надежность работы водителей в различных дорожных условиях анализирует Е.М. Лобанов [3]; вопросы благоустройства автомобильных дорог поднимает Н.П. Орнатский [4]. Влияние дорожной среды Украины на психофизиологическое состояние водителя изучает В.А. Гайдукевич [5]. Ученые разных стран пришли к выводу, что нельзя рассматривать автомобильную дорогу только конструктивно, нужно проектировать комплексно, планируя всю окружающую среду, которая воспринимается водителем и пассажирами во время движения (дорожную среду). На сегодняшний день определены требования к размещению отдельных элементов благоустройства. Но не достаточно исследованы принципы комплексного, взаимообусловленного размещения элементов благоустройства автомобильных дорог, количество которых постоянно увеличивается.

В предыдущих работах автора была усовершенствована методика размещения элементов благоустройства автомобильных дорог [6]. Разработан новый метод проектирования благоустройства, который базируется на принципе моделирования пространственного коридора автодороги с распределением на 4 подкоридора разного уровня важности. Следовательно, возникла потребность в автоматизации проектирования данным методом.

Задачей данной работы стало исследование возможностей системы автоматизированного проектирования (САПР) Autodesk Infrastructure Modeler для комплексного 4D-проектирования (с учетом скорости движения) благоустройства автомобильных дорог. САПР Infrastructure Modeler – программа разработана американской компанией Autodesk для создания визуально точных цифровых 3D-моделей проектов на основе геопространственных данных. Чтобы исследовать возможности программы автором был визуализирован проект участка автомобильной дороги Р-52 Днепропетровск-Царичанка-Кобеляки-Решетиловка от км 108+000 до км 119+700 (обход г.

Кобеляки). Для этого, сначала, в программе Google Earth было найдено место прокладки будущей дороги и загружены данные о рельефе местности. В программе AutoCAD Сivil 3d построено земляное полотно автодороги, которое объединено с рельефом местности и сохранены в формат IMX. В Autodesk Infrastructure Modeler создана новая модель, для которой задано имя и систему координат.

Данные о рельефе местности и земляное полотно дороги импортированы в Infrastructure Modeler. Для создания реального вида местности загружены результаты горизонтальной съемки местности (границы водоемов, зданий, существующего искусственного покрытия, ограждений, точки размещения деревьев, малых архитектурных форм и др.) с AutoCAD файлов. Во время загрузки каждому объекту назначен свой стиль.

На следующем этапе 4D-проектирования реализована визуализация автомобильной дороги и размещение элементов ее благоустройства. Для этого, в Infrastructure Modeler создан новый стиль дороги: назначено количество полос движения, их ширину, размеры обочины. Программа автоматически нанесла разметку полос движения и края проезжей части. В САПР Allplan построены 3D модели дорожных знаков, остановочных павильонов, АЗС, СТО, рекламных щитов и других элементов благоустройства. Эти 3D-модели были загружены в палитру стилей Infrastructure Modeler и расставлены вдоль дороги. При размещении элементов благоустройства, с помощью специальных функций программы, учтены: зона видимости, влияние времени суток и поры года на восприятие дорожного обустройства водителем и пассажирами. Используя функцию программы ShowMotion, имитирован проезд на автомобиле по дороге со скоростью 100 км/ч и проверена возможность восприятия информации водителем в движении. Фото-визуализация проекта показана на рис.1.

Рис. 1. 4D-проект благоустройства участка автодороги Р-52 Днепропетровск-Царичанка-Кобеляки-Решетиловка (обход г. Кобеляки) км 118+950 Также, с помощью данных программ, автором был разработан 4D-проект комплексного благоустройства пешеходной улицы 1 Мая в г. Хорол Полтавской области (Украина), рис. 2.

Рис. 2. 4D-Проект благоустройства пешеходной улицы 1 Мая в г. Хорол Полтавской области (Украина) В результате проведенных исследований, автором была разработана методика 4Dпроектирования комплексного благоустройства автомобильной дороги и улицы, показана на рис. 3.

Рис. 3. Методика 4D-проектирования комплексного благоустройства автомобильной дороги и улицы в программе Autodesk Infrastructure Modeler Таким образом, 4D-проектирование позволяет выбрать оптимальное местоположение каждого элемента благоустройства автомобильной дороги и улицы с проверкой влияния дорожной среды на водителя и пассажиров в движении. Успешно выполнить 4-D проект позволяет программа Autodesk Infrastructure Modeler. Обустройство дороги, используя предложенную методику, будет способствовать повышению безопасности движения, обеспечению необходимых условий удобства и улучшению эстетического восприятия дорожного среды субъектами движения.

Литература:

1. Сардаров А.С. Архитектура автомобильных дорог Беларуси (архитектруно-ландшафтное направление): автореф. дис. на соискание уч. Степени доктора архитектуры: спец. 18.00.04 «Градостроительство, планировка сельских населенных мест» / А.С.Сардаров. – Минск, 2001.

– 42 с.

2. Бабков В.Ф. Дорожные условия и безопасность движения: учебник для вузов / В.Ф. Бабков. – М.: Транспорт, 1993. – 271 с.

3. Лобанов Е.М. Проектирование дорог и организация движения с учетом психофизиологии водителя / Е.М. Лобанов. – М.: Транспорт, 1980. – 311 с.

4. Орнатский Н.П. Благоустройство автомобильных дорог / Н.П. Орнатский. – М.: Транспорт, 1986. – 134 с.

5. Скопович Р.В. Практична методика оцінки відповідності дорожнього середовища та психофізіологічного стану водія / Р.В. Скопович, В.А. Гайдукевич // Містобудування та територіальне планування: наук.-техн. збірник, 2012. – Ч. 3, №45. – С. 113–117.

6. Литвиненко Т.П. Усовершенствование методики размещения элементов благоустройства автомобильных дорог / Т.П. Литвиненко, И.В. Ткаченко // Строительство уникальных зданий и сооружений. – Санкт-Петербург: Венчур, 2012. – № 3. – С. 1–8.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ И ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОТЛОВ МАЛОЙ

ТЕПЛОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

–  –  –

Маалада жылунімділігі аз азандытарды технологиялы мселелері арастырылан.

In the article technological challenges and ways of boiler low heat transfer.

Модернизация и преобразования в сфере жилищно-коммунального хозяйства (ЖКХ), в частности, в теплоснабжающей отрасли, невозможны без существенных изменений во многих ключевых сферах государственной политики. Необходимо комплексно проанализировать все составляющие компоненты в этой сфере, перспективы бюджетной реформы, эффективность антимонопольной и регуляторной политики, а также механизмов приватно-государственного партнерства. В целях реализации Указа Президента Республики Казахстан от 18 февраля 2011 года № 1158 «О мерах по реализации Послания Главы государства народу Казахстана от 28 января 2011 года «Построим будущее вместе», вышло Постановление Правительства Республики Казахстан от 30 апреля 2011 года № 473 «Об утверждении Программы модернизации Республики Казахстан на 2011 – 2020 годы». Эта Программа напрямую направлена на модернизацию жилищно-коммунального хозяйства Республики Казахстан на 2011 – 2020 годы [1], где четко указаны поэтапные шаги меры по модернизации и развитию всех отраслей ЖКХ в Республике Казахстан.

Централизованное теплоснабжение с применением комбинированной выработки тепла и электроэнергии на теплоэлектроцентралях (теплофикация) в Казахстане является доминирующей системой теплоснабжения в Казахстане и посей день. Установленная электрическая мощность ТЭЦ, построенных для работы в основном по тепловому графику и действующих в настоящее время, составляет более 6700 МВт (38% от мощности всех электростанций). При этом покрывается около 40 % теплопотребления и около 46 % электропотребления страны.

Системы децентрализованного или автономного теплоснабжения обеспечивают потребителей теплотой от местных (автономных) теплогенераторов без тепловых пунктов и протяженных тепловых сетей. Установленная тепловая мощность автономной системы условно принимается не более 100 Гкал. Индивидуальное теплоснабжение полностью исключает тепловые сети, так как источник теплоты находится непосредственно в помещении.

Таким образом, Казахстан получил развитую систему теплофикации, не уступающую, по масштабам, Европейским достижениям.

Концепция теплофикации позволила создать условия для освобождения городов от большого количества мелких котельных, коэффициент полезного действия которых не превышал 50-60 %, что приводило к перерасходу миллионов тонн топлива, загрязнению городов неочищенными дымовыми выбросами, золовыми отвалами и потоками автотранспорта, перемешавшими по городу топливо для этих котельных и золошлаковые отходы от них.

Кроме того, жилые дома получили горячее водоснабжение от системы централизованного теплоснабжения, что позволило демонтировать массу квартирных газовых и твердотопливных водогрейных установок, загрязнявших воздух внутри жилых помещений.

Высоко развитая инфраструктура систем централизованного теплоснабжения с комбинированной выработкой электроэнергии и теплоты в городах Казахстана, а существующая застройка последних ориентирована на применение именно таких систем, стала таким же атрибутом социальных условий, как водопровод или канализация.

Кроме того, теплофикация способствует улучшению экологической обстановки и обеспечивает занятость значительного числа трудоспособного населения работой, требующей высокой квалификации.

В городах, не имеющих ТЭЦ, в поселках городского типа, сельских населенных пунктах, а также в городах – на территориях с низкой плотностью застройки (обычно одно-, двух- и трехэтажными домами) теплоснабжение обеспечивается от котельных малых мощностей (до 100 Гкал/ч). В большинстве, эти теплоисточники имеют низкий КПД и низкий уровень эксплуатации, не имеют очистных сооружений и, соответственно, не отвечают требованиям охраны окружающей среды.

Спад промышленного производства привел к снижению потребности в теплоэнергии.

Планировавшийся ввод новых мощных теплоэлектроцентралей потерял актуальность, а расширение действующих – отодвигается на ряд лет. Из-за прекращения централизованных инвестиций в рыночных условиях обострилась проблема поддержания работоспособности существующих мощностей, половина из которых требует значительных капиталовложений для обновления из-за приближения или достижения предельного срока наработки.

При переходе к рыночным отношениям в энергетике комбинированный способ производства электроэнергии и теплоты, при полном прекращении централизованных капиталовложений, связан с необходимостью переориентации на строительство ТЭЦ средней и малой мощности (до 100 МВт) с максимальным использованием местных топливных ресурсов, включая сжигание городских отходов и мусора. В условиях дефицита электрической мощности во многих городах и местностях строительство таких электростанций может частично решать проблему энергообеспечения.

Анализ работы существующих систем теплоснабжения показал, что в ряде случаев децентрализованные системы экономичнее централизованных. Создание новых источников теплоты и тепловых трасс характерно для централизованного теплоснабжения (ТЭЦ, районных котельных), требует больших капитальных вложений и имеет длительный цикл строительства. В результате пропадает экономический эффект от централизованной выработки теплоты. Поэтому необходим ускоренный темп развития систем автономного теплоснабжения.

Современная тенденция развития систем теплоснабжения в Казахстане заключается в повышении надежности и эффективности применения автономных систем теплоснабжения. Она включает: создание автономных источников генерации теплоты; снижение потерь при доставке теплоты потребителю; повышение КПД действующего котельного оборудования; предпочтение двухконтурным автономным источникам теплоснабжения.

Кроме того, следует рассматривать задачи модернизации, направленные на замену оборудования и технологические улучшения, на экономию и сокращение потребления воды и электрической энергии, при производстве тепловой энергии. Современный рынок котельных установок малой теплопроизводительности в РК достаточно неоднороден. Имеются различные модификации котельных установок малой мощности с дальнего и ближнего зарубежья. Не уступают в этом и отечественные производители.

Основные технологические проблемы котельных установок малой теплопроизводительности, безусловно, для большинства регионов РК являются истечения эксплуатационных сроков и связанные с этим технологические проблемы. Поэтому эти проблемы часто бывают взаимосвязанными.

В частности, проблемы – отложения на трубах (накипь) и коррозия. Накипь возникает в результате реакции кальция, магния и кремния с металлом труб и образует твердый слой на их внутренней поверхности, препятствуя теплопередаче. Чтобы преодолеть тепловое сопротивление накипи, приходится повышать температуру труб. Это приводит к их перегреву и образованию трещин. Слой накипи толщиной 3 мм вызывает потерю тепла на 2-3 %. В общем, накипь понижает КПД котла на 10-12 %. Накипь, также, образуется в экономайзерах, насосах питательной воды и в связанных с ними трубопроводах. Обычно, накипь не образуется в системах, где применяется деминерализованная вода. В связи с этим возникают и другие сопутствующие проблемы в котлах, полностью не догорания топлива, вследствие которого увеличиваются продукты выбросов (загрязняющих газов) в атмосферу.

Следует отметить, что часто модернизация действующих котлов малой и средней мощности на несколько порядков дешевле их полной замены, так как она не требует значительных инвестиционных затрат и может быть выполнена в короткие сроки, значительно сокращая себестоимость производимой тепловой энергии.

Направления такой модернизации это:

интенсификация топочного теплообмена, за счет интеграции в топочное пространство дополнительных поверхностей нагрева, экранов - излучателей, вторичных излучателей и т.п., возврат на повторный дожег топочных газов, установка экономайзеров вода/вода и вода/воздух, подаваемый на горение, различные схемы аккумуляции тепловой энергии, зонированное распределение тепловой энергии по тракту топочных газов, за счет применения перегородок-излучателей, различных конструкционных материалов отличающихся коэффициентами теплопередачи (например:

интеграция алюминиевых деталей в чугунные котлы или использование красномедных теплообменников в стальных котлах и т.п.), изменение теплоемкости теплоносителя за счет изменения его текучести [2].

В связи с этим, – актуальной задачей является определение критериев эффективности влияющих на экономию топливно-энергетических ресурсов и эксплуатацию котельных установок.

Их можно рассматривать следующими группами:

организационные, например изменение графика производства и распределения тепловой энергии, режимные наладки, учет и пр.;

технические, например техническое перевооружение, полная либо частичная замена оборудования, модернизация оборудования и пр.;

экономические, обосновывающие целесообразность проведения мероприятий и сроки их окупаемости;

экологические, направленные на сокращение вредных выбросов в атмосферу и защиту здоровья населения;

эксплуатационные, направленные на повышение устойчивости и стабильности производства тепловой энергии, продление сроков службы, сокращение расходов на текущие и капитальные ремонты оборудования;

стратегические, направленные на развитие населенных пунктов и инфраструктуры регионов, с учетом энергонезависимости объектов.

Как правило, основными техническими требованиями, которые предъявляют к котлам можно отнести: устойчивость работы при нестабильном давлении газа, достаточно высокий КПД и низкую эмиссию загрязнения атмосферы вредными выбросами.

Различия конструкций и, как следствие, факторов, влияющих на эффективность отопительных котлов, можно разделить по следующим критериям [2]:

вид применяемого топлива (природный газ, сжиженный газ, дизельное топливо, отработанные масла и т.п.);

горелочное устройство (атмосферное либо вентиляторное);

вид используемого теплоносителя (вода, воздух, гарное масло);

назначение (отопление, горячее водоснабжение, технология и т.п.);

мощность ( малая от 50 до 450 кВт. – имеют общее конструктивное решение, могут поставляться с унифицированными горелками, средняя от 450 до 5000 кВт. и большая от 5000 до 20000 кВт);

конструкционные материалы (сталь, чугун, цветные металлы либо их комбинации);

огневые и отопительные ходы дымовых газов ( одно-, двух-, и трехходовые);

способ производства тепла (высокотемпературные – температура котловой воды превышает 100 0С, низкотемпературные – температура котловой воды не превышает 100 0С и при ее достижении выключает котел, с плавно понижаемой температурой котловой воды – температура котловой воды не превышает 100 0С и зависит от потребности в тепле, конденсационные – использующие, за счет развитых поверхностей теплообмена, скрытую теплоту парообразования);

экономические показатели себестоимости производимой тепловой энергии.

Литература:

1. Постановление Правительства Республики Казахстан от 30 апреля 2011 года № 473. Об утверждении Программы модернизации жилищно-коммунального хозяйства Республики Казахстан на 2011 - 2020 годы, Астана, 2011, 25 стр.

2. В.Г. Демченко. Институт технической теплофизики НАН Украины. Водогрейные котлы малой мощности. Возможности их модернизации и производства с учетом критериев эффективности, 12 стр.

ВВЕДЕНИЕ В СОСТАВ ЦЕМЕНТА ИЗВЕСТИ

–  –  –

Маалада цемент рамына к осу кезінде бетонны реологиялы асиеттерін згеру ммкіндіктері арастырылан.

The article considers the change in the rheological properties of concrete with the addition of the cement lime.

Как показывают результаты исследований, песчаные бетоны отличаются повышенной водопроницаемостью и значительными усадочными деформациями, отражающимися на долговечности конструкций. Повышение их долговечности является одной из важнейших задач современного строительства. В мелкозернистых бетонах, особенно в бетонах на пылевидных песках, пониженные значения надежности и долговечности обусловлены наличием в структуре бетона сквозной пористости, которая способствует проникновению агрессивных сред в тело бетона и приводит к интенсификации процессов разрушения.

Результаты исследований показывают, что прочность цементно-песчаных бетонов зависит в основном от активности цемента и от водоцементного отношения. Наибольшую прочность и долговечность имеют бетоны, изготовленные из смесей с оптимальным значением водовяжущего фактора. Для портландцемента это значение находится в пределах 0,36-0,40. Обычно цементнопесчаные бетоны готовятся из смесей с соотношением компонентов 1:3...1:5. Более жирные составы используются при применении пылевидных песков.

Значительное влияние на прочность песчаного бетона оказывает качество песка, а также его зерновой состав. Пониженная прочность бетонов при использовании мелких песков наблюдается при тощих составов (1:4...1:6).

Исследовано влияние на свойства мелкозернистого (песчаного) бетона микронаполнителей.

В качестве микронаполнителей могут служить молотый песок, активные минеральные добавки, золы ТЭЦ. Применение микронаполнителей (зол, молотых минеральных материалов, диатомита и др.) позволяет значительно повысить прочность бетона. Чем выше удельная поверхность микронаполнителя, тем она эффективней.

Улучшение физико-механических свойств мелкозернистых бетонов может быть достигнуто применением ряда химических добавок [1].

Установлено, что комплексные пластифицирующие добавки ПАВ уменьшают водопотребность бетонной смеси, способствует повышению прочности и морозостойкости бетонов на очень мелких песках.

Реализация преимуществ мелкозернистого бетона требует разработки простых технологических приемов активации цемента, в частности исключающих размол песка и снижающих расход дефицитного цемента.

Анализ проведенных работ показывает, что при использовании прогрессивных, специально модифицированных цементов и технологических приемов создают предпосылки значительного повышения физико-механических свойств мелкозернистых бетонов. Наряду с задачей повышения физико-механических свойств песчаных бетонов необходимо уделить должное внимание вопросам повышения их водонепроницаемости, что откроет перспективу применения их в хозяйственном строительстве. Представляется целесообразной замена цементного микронаполнителя другим веществом с повышенным удельным объемом, например гидроксидом кальция.

Сочетание портландцемента с известью дает дополнительную возможность значительного улучшения дачной композиции вводом в нее кислых активных минеральных добавок (трепел, опока, зола и др.). Гидросиликаты способствуют значительному повышению прочности системы в целом, а также максимальному заполнению мельчайших пор в пылевидных песках с вытеснением из них воздуха. Это приводит к повышению водонепроницаемости бетонов.

Для снижения расхода цемента в мелкозернистых песчаных бетонах, а также снижения усадочных деформаций при их твердении нами предлагается известковозольный портландцемент, состоящий из портландцемента, извести и золы, и получаемый совместным помолом всех компонентов.

Введение в состав цемента извести способствует расширению цементного камня в начальный период гидратации, так как концентрация СаО в жидкой фазе цементного камня в течение начального периода гидратации остается высокой и создаются предпосылки к образованию гидротрисульфоалюмината кальция. Кроме того, при гидратации негашеной извести образуется гидроксид кальция. Частички последнего размещаются в твердеющей системе с большим объемом межчастичных пор. В результате этих процессов возникает общее ее расширение.

Изменяя количество вводимой извести, а также применяя химические добавки, можно регулировать степень объемных деформаций бетонов на известковозольном портландцементе различных составов.

Таким образом, введение в состав известковозольного портландцемента негашеной извести позволяет получить смешанное вяжущее, которое может быть использовано для производства бетонных и железобетонных изделий.

–  –  –

1. Куртаев А.С., Естемесов З.А. Композиционные материалы на основе неорганических вяжущих // - Алматы: НИИстромпроект, 1998, -200 с.

ИДЕНТИФИКАЦИЯ ОПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ФАКТОРОВ НА

НЕФТЕГАЗОДОБЫВАЮЩИХ ПРЕДПРИЯТИЯХ

–  –  –

Бл маалада мнайгазндіру ксіпорындарындаы те ауіпті факторларды анытау тсілін жасап шыару арастырылан.

The article describes the necessity of creating the technique of identification of dangerous factors at oil and gas enterprises.

Для повышения эффективности систем управления промышленной безопасностью необходима разработка методики идентификации опасности и оценки риска травматизма на нефтегазодобывающих предприятиях.

Достижение поставленной цели потребовало решения следующих основных задач:

- идентификация основных опасностей нефтегазодобывающих предприятий с использованием методологии анализа риска;

- разработка методического аппарата количественной оценки риска типовых объектов нефтегазодобывающих предприятий;

- категорирование опасностей производственного объекта с учетом текущего состояния оборудования, ошибок человека, внешних и других нерасчетных воздействий;

- количественная оценка риска типовых объектов нефтегазодобывающих предприятий и категорирование опасностей на примере нефтегазодобывающего предприятия на месторождении Тенгиз.

Объектами данного исследования являются:

- системы управления промышленной безопасностью;

- нормативно-технические документы;

- базы данных по аварийности и травматизму на объектах добычи.

Для осуществления идентификации основных опасностей на ведущих нефтегазодобывающих предприятиях используется следующий метод определения опасных факторов (рисунок 1).

Однако, чтобы определить опасные производственные факторы необходимо их точно классифицировать.

Согласно Трудовому Кодексу РК, опасный производственный фактор – производственный фактор, воздействие которого на работника может привести к временной или стойкой утрате трудоспособности (производственной травме или профессиональному заболеванию) или смерти.

ГОСТ 12.0.

003-74 «ССБТ. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация»

определяет следующие группы опасных и вредных производственных факторов по природе действия:

физические;

химические;

биологические;

психофизиологические.

В то же время, один и тот же опасный и вредный производственный фактор по природе своего действия может относиться одновременно к различным группам.

Согласно Закону РК «О промышленной безопасности на опасных производственных объектах», опасный производственный фактор – физическое явление, возникающее при авариях, инцидентах на опасных производственных объектах, причиняющее вред физическим и юридическим лицам, окружающей среде.

Как видно, это понятие несколько отличается от понятия «опасный производственный фактор»

в ГОСТ 12.0.

003-74.

Рисунок 1 – Метод определения опасных факторов

Термины и понятия, используемые в любом праве – гражданском, трудовом, налоговом и т.д.,

– несут в себе конкретное содержание, позволяющие распознавать вещи и события, принимать решения и осознавать последствия этих решений.

Процедуры идентификации опасностей и оценки риска должны учитывать:

обычные и особые режимы деятельности;

деятельность всех лиц, имеющих доступ к рабочему месту (включая субподрядчиков и посетителей);

поведенческие реакции, возможности и другие человеческие факторы;

идентифицированные опасности, возникающие вне рабочей среды, которые могут негативно повлиять на здоровье и безопасность лиц на рабочем месте, находящемся под контролем организации;

опасности, создаваемые вблизи рабочего места, связанные с профессиональной деятельностью, находящейся под контролем организации (подобные опасности могут рассматриваться и в экологическом аспекте);

инфраструктуру, оборудование и материалы на рабочем месте, предоставляемые данной или другими организациями;

произошедшие или предполагаемые изменения в организации, сфере ее деятельности или материалах;

модификации в системе менеджмента здоровья персонала и производственной безопасности, включая временные изменения, и их влияние на операции, процессы и хозяйственную деятельность;

любые применимые законодательные обязательства, относящиеся к оценке риска и внедрению необходимых мер контроля;

конфигурацию рабочих мест, процессов, механизмов, оборудования и агрегатов, операционных процедур и организации работы, включая их адаптацию к возможностям человека.

Методология организации для идентификации опасностей и оценки риска должна:

определяться с учетом масштаба, характера и длительности процессов, обеспечивая скорее предупредительный, чем реактивный подход;

обеспечивать идентификацию, установление приоритетов и документирование рисков, а также внедрение соответствующих видов контроля.

Для управления изменениями нефтегазодобывающие компании должны заранее, до их введения, идентифицировать опасности и риски здоровья персонала и производственной безопасности, связанные с переменами в организации, системе менеджмента здоровья персонала и производственной безопасности либо ее деятельности.

Организация должна гарантировать, что результаты таких оценок учтены при разработке методов контроля.

При определении методов контроля или рассмотрении изменений в существующих методах следует стремиться к снижению рисков в соответствии со следующей иерархией:

устранение риска;

замена;

инженерные средства контроля;

сигнализация / предупредительные знаки и/или административный контроль;

средства индивидуальной защиты.

Организациям, внедряющим системы менеджмента охраны здоровья персонала и безопасности труда, следует выбирать наиболее продуктивно «работающие» методики и подходы для выполнения требований соответствующих стандартов и контроля за эффективностью их выполнения.

Организация должна установить риски, которые могут быть признаны неприемлемыми, а также которые будут использованы как база при разработке целей и задач в области здоровья персонала и производственной безопасности и соответствующих программ улучшения условий труда. Наиболее корректно определять риски можно с помощью методологии анализа риска, разрабатываемой на конкретном предприятии, нормативно используемой при разработке, например, деклараций безопасности опасных производственных объектов, паспортов безопасности опасных объектов, планов локализации и ликвидации аварийных ситуаций на химико-технологических объектах, планов локализации и ликвидации аварийных разливов нефти и нефтепродуктов. Удовлетворительной можно считать оценку риска только от воздействия всех опасных и вредных производственных факторов конкретного нефтегазодобывающего предприятия.

Литература:

1. ГОСТ 12.0.230-2007 «Система стандартов безопасности труда. Системы управления охраной труда. Общие требования».

2. Трудовой Кодекс РК.

3. Закон РК «О промышленной безопасности на опасных производственных объектах».

4. ГОСТ 12.0.003-74 «ССБТ. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация»

5. http://ru.wikipedia.org УДК 614.8/622.32

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ УРОВНЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ТРАВМАТИЗМА

–  –  –

Маалада мнайхимиялы ксіпорындардаы ндірістік жараат дегейін болжау арастырылан.

Ебекті гигиеналы трдегі баалау крсеткіштері аныталан.

Considered the forecasting of the industrial traumatism level on the petrochemical enterprise. We studied the parameters of hygienic assessment of labour.

Одним из эффективных направлений решения проблем обеспечения промышленной безопасности и снижения уровня производственного травматизма в настоящее время является построение математических моделей прогнозирования. Последние используются как инструмент эффективного управления предприятием в целом, а также отдельными его подразделениями в области охраны труда.

Основными методами исследования являлись многомерные статистические процедуры в рамках дискриминантного анализа и канонического анализа, реализованные с помощью программы «Statistica 6.0 for Windows». При этом анализировались данные по травматизму за последние 8 лет на нефтехимическом производстве.

В применении дискриминантного метода существует ряд ограничений, о которых говорилось в первой главе. Наиболее существенным является требование о многомерной нормальности закона распределения дискриминантных переменных для каждого класса. Данное предположение позволяет получить точное значение вероятности принадлежности к данному классу и критерия значимости.

Для выполнения данного требования дискриминантные переменные должны быть независимыми, и каждая их них должна подчиняться нормальному закону распределения.

Анализ данных показал, что коэффициенты корреляции оказались статистически не значимы (р0,05), что свидетельствует об отсутствии корреляции между переменными (таблица 1).

Таблица 1 - Корреляционная матрица

–  –  –

Анализ переменных на нормальность распределения проводился по критерию хг ~ (хи-квадрат) Пирсона. Поскольку полученные значения уровня значимости для всех переменных оказались больше принятого нами критического значения уровня статистической значимости (р0,05), то гипотеза о нормальности распределения переменных не отклонялась (рисунки 1-4).

Рисунок 1 - Гистограмма и кривая распределения показателя слабости нервной системы Рисунок 2 - Гистограмма и кривая распределения показателя лабильности нервной системы Рисунок 3 - Гистограмма и кривая распределения показателя возбудимости Рисунок 4 - Гистограмма и кривая распределения показателя самообладания В целях реализации поставленной задачи была построена блок-схема последовательности разработки математической модели (рисунок 5).

–  –  –

При определении уровня травматизма с целью обеспечения достоверности получаемых результатов производился сравнительный анализ данных двух групп: травмированных и нетравмированных работников.

УДК 626.2:628.1(043)

АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ГЛУБИНЫ

МЕСТНЫХ РАЗМЕРОВ В НИЖНЕМ БЬЕФЕ

Шинибаев А.Д., д.т.н., профессор, Абилкасимов Б.Е., магистрант, кафедра «Инженерные системы и сети», КазНТУ имени К.И.Сатпаева, г.Алматы Приводится анализ работ, связанных с экспериментальными методами прогнозирования глубины местных размывов в нижнем бьефе водорегулирующих сооружений. Предлагается определение соотношения подбора модели удельного веса и диаметра частиц фиктивного грунта.

The analysis of works connected with experimental methods of forecasting of depth of local washouts in bottom bef water regulating constructions is provided. Ratio definition a subuniform of model of specific weight and diameter of particles of fictitious soil is offered.

В основу значительной сложности явлений и разнообразия схем сопряжения, встречающихся на практике, при определении глубины размыва расчетным путем не всегда обеспечивается близкое совпадение результатов с натурными данными. Поэтому, наряду с расчетным, часто используют экспериментальный метод прогнозирования размеров воронки размыва. Такие эксперименты проводят, как правило, на моделях сооружений с размываемым руслом. Этот метод имеет свои сложности, так как требует воспроизведения на модели всех особенностей взаимодействия потока с руслом, имеющих место в натуре, что представляется особенно затруднительным в случае моделирования размыва мелкозернистых несвязных и связных грунтов.

Известно, что при моделировании потоков согласно условиям гравитационного подобия, одним из основных является требование удовлетворения неравенству dv dl, (1) где dv- масштаб скоростей;

dl - геометрический масштаб.

Эта зависимость предполагает подобное изменение кинематических параметров потока, соответствующее изменению геометрических размеров объекта. Кроме того, кинематическое подобие турбулентных потоков достигается в тех случаях, когда соотношение между осредненными и пульсационными составляющими скоростей остаются одинаковыми для натуры и модели, то есть имеет место постоянство критерия Кармана U 12 Ка const U (2) Иными словами, размах пульсаций и размеры вихреобразований в потоке на модели должны быть подобны натуре, для чего необходимо, наряду с соблюдением геометрического подобия, обеспечение автомодельных явлений.

Более подробные сведения о требованиях, предъявляемых к модели, например, об учете влияния шероховатости, сил поверхностного натяжения, условиях выбора минимального допустимого масштаба модели и др., можно почерпнуть в специальных работах[1,2]. Здесь же отметим, что при выборе размываемого материала для модели также необходимо удовлетворение требованию геометрического подобия, т.е.

диаметр частиц материала должен быть уменьшен в dl раз. Но, с другой стороны, значительное уменьшение диаметра частиц будет сопровождаться изменением природы, их взаимодействия, как между собой, так и с потоком. На это обстоятельство указывает так называемый закон Эри, согласно которому для не очень малых частиц число Фруда, подсчитанное по скорости, соответствующей началу их подвижки и среднему их диаметру, есть величина постоянная, т.е.

U 2н const gd, (3) Слишком малые частицы грунта закону Эри не подчиняются. Так, Бернс утверждал, что на моделях не следует применять пески с диаметром частиц меньше 0,28 мм во избежание влияния сил молекулярного взаимодействия между частицами. Влияние сил сцепления между частицами размываемого материала модели может привести к искажению явлений, происходящих в воронке размыва.

В таких случаях линейный пересчет результатов, полученных на модели, в натуру становится невозможным. Кроме того, следует также отметить, что во многих случаях (например, при моделировании песчаных грунтов натуры) частицы любого, даже самого мелкого песка, могут оказаться намного крупнее частиц, требуемых по расчету. Поэтому в качестве заменителей на моделях применялись материалы с меньшим удельным весом в сравнении с грунтами натуры и, соответственно, менее устойчивые размывающему воздействию потока, например, древесные опилки, зола, паровозная изгорь, пластмассовые порошки или гранулы и пр. Легкоподвижные материалы можно выбирать по методике, предложенной И.И. Леви, согласно которой необходимо обеспечить равенство критериев взмучивания и устойчивости частиц [1], или по комплексной характеристике грунтов, как это предложено Н.Н. Суровой[2]. Однако применение таких заменителей не всегда может дать возможность надежной количественной оценки явления размыва, так как ими не полностью отражаются свойства натурных грунтов. Следует также учитывать, что в отдельных случаях бывает практически невозможным подобрать подходящий заменитель [1].

Некоторыми исследователями было предложено также использовать на модели натурные пески [2].

Так, например, Н.П. Зреловым предложен так называемый «экстраполяционный метод»

моделирования местных размывов. Согласно этому методу глубину размыва, соответствующую натурным условиям, можно установить по опытным данным, полученным на нескольких моделях.

Количество моделей, на которых проводятся эксперименты, должно быть не менее трех. На всех моделях применяется натурный песок. При назначении масштаба модели с наименьшими размерами исходят из условия обеспечения размывающих скоростей, соответствующих данному материалу, с сохранением режима обтекания частиц. Масштабы других моделей рекомендуется выбирать по геометрической прогрессии.

Натурное сооружение можно рассматривать как последнюю модель с наибольшими размерами, на которой глубину размыва определяют расчетным путем по следующей зависимости:

tнаm = ti*n, (4) где tнаm - глубина размыва в натуре;

ti - глубина размыва на одной из моделей;

n - число интервалов от модели с глубиной размыва, равной ti до натурного сооружения;

- коэффициент.

Коэффициент определяют на основе опытов, с учетом того, что модели с большими размерами можно рассматривать как натурные сооружения по отношению к моделям с меньшими размерами.

При этом должно быть соблюдено следующее условие:

F2 нат Re нат Re зерна нат f( * * ) F2 Re мод Re зерна мод, (5) мод

–  –  –

Моделирование размыва связных грунтов представляется еще более сложным вследствие особой трудности воспроизведения на модели сил сцепления между частицами и агрегатами этих грунтов, а также характера изменения этих сил в процессе взаимодействия русла с потоком. В настоящее время при моделировании размыва связных грунтов применяют приемы, разработанные для несвязных грунтов. С этой целью натурный связный грунт схематически представляют в виде несвязного, состоящего из частиц шарообразной формы тех же размеров, что и агрегаты (отдельности) грунта. Предположение о шарообразности агрегатов, по мнению авторов [1,2], можно считать близким к действительности, так как частицы соединяющиеся в агрегаты стремятся занять наименьший объем. При отсутствии лабораторных данных о размерах отрывающихся отдельностей рекомендуется пользоваться показателями абсолютной шероховатости и размер агрегатов ориентировочно устанавливать по соотношению = 0,7dн [3]. Правомочность такого допущения объясняется тем, что обычно размер неровностей поверхности русла, сложенного из связного грунта,

- величина одного порядка с размерами отрывающихся отдельностей.

Для того чтобы такой фиктивный грунт натуры обладал одинаковой с действительным грунтом сопротивляемостью размыву, он должен обладать большим удельным весом, чем связный грунт.

Удельный вес фиктивного грунта определяют по формуле :

–  –  –

где dн – диаметр отдельностей связного грунта.

Для подбора заменителя указанного фиктивного грунта натуры пользуются следующими соотношениями:

–  –  –

Выводы

1. При моделировании размыва связных грунтов применяют приемы, разработанные для несвязных грунтов. С этой целью натурный связный грунт схематически представляют в виде несвязного, состоящего из частиц шарообразной формы тех же размеров, что и агрегаты (отдельности) грунта.

2. Размах пульсаций и размеры вихреобразований в потоке на модели должны быть подобны натуре, для чего необходимо, наряду с соблюдением геометрического подобия, обеспечение автомодельных явлений.

3. Минимальный размер частиц материала модели определяется по условиям автомодельности, поэтому при достаточно больших размерах модели размываемый заменитель может иметь больший удельный вес, чем действительный грунт.

Литература:

1. Леви И.И. Моделирование гидравлических явлений. Л.: Энергия, 1970.

2. Сурова Н.Н. Вопросы методики моделирование размыва русел. Сб. науч. тр. М.: 1970.

3. Мирцхулала Ц.Е. Размыв русел и методика оценки их устойчивости. М.:Колос, 1971.

УДК 624.012.45.001

ПРИМЕНЕНИЕ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ С ЕКСТЕМАЛЬНЫМ КРИТЕРИЕМ ДЛЯ

РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ

–  –  –

The article is devoted to the investigation of durability of the reinforced concrete elements in normal sections on the basis of deformation model with extreme strength criterion. Thus the class of concrete varied in the interval from С 10 to С 120 and the reinforcing percent varied from 0,3% to 30%. deformation model with extreme strength criterion enables - except the durability of reinforced concrete elements - to determine analytically characteristics of concrete in the compressed of normal section of reinforced concrete elements within the limits of ultimate state, including deformation of a more compressed fibre of concrete cu1. Alongside, with this investigation, analytical values cu1 the changes of the above-mentioned factors. The obtained results cu1 have been compared to the analogical experimental data, mentioned in Eurocode-2.

Постановка проблемы и анализ последних исследований. В настоящий момент в странах бывшего СССР проходит процесс гармонизации нормативных документов для проектирования бетонных и железобетонных конструкций и их элементов с евронормами [1] (Еврокод 2), в котором учитываются классы прочности бетона в диапазоне от С 12/15 до С 90/105. В действующих на Украине нормах и правилах для проектирования железобетонных конструкций из тяжелых и мелкозернистых бетонов учитываются только классы прочности бетонов в диапазоне от С 3,5 до С 60. В сопоставлении с [1] это соответствует классам прочности бетонов до С 50/60. В Еврокод 2 классы прочности бетонов достигают предела 90/105. В действующих нормах и правилах [6] отсутствуют рекомендации по расчету прочности ЖБЭ из высокопрочных бетонов, а также определения их физико-механических характеристик, поэтому необходима разработка методики расчета таких ЖБЭ.

Выделение нерешенных ранее частей общей проблемы, которым посвящается данная статья.

Применение ДМ в теории железобетона является соответствующим шагом вперед, поскольку она использует полный набор уравнений механики деформируемого твердого тела (МДТТ): физические для бетона и арматуры, геометрические и уравнения равновесия. В результате ДМ позволяет точнее находить границу переармування, прочность переармированных ЖБЭ, учитывать характер полных диаграмм работы бетона и арматуры и другие характеристики. Среди ДМ, существующих в настоящее время, необходимо отметить ДМ с ЭКП [2, 3], которая имеет существенные преимущества перед существующими ДМ и дает возможность рассчитывать прочность ЖБЭ в нормальном сечении и получать физико-механические характеристики при применении широкого спектра классов бетона (от С 3,5 до С 120 и более) [4]. Существующие ДМ, кроме ДМ с ЭКП, требуют экспериментального определения предельной деформации сжатого бетона сu. Для расчета прочности нормальных сечений ЖБЭ необходима дополнительная условие прочности сечения. Таким условием может быть условие прочности по бетону.

сm сu (1) и условие прочности по арматуре s su, (2) в которых соответственно сm, s – деформации наиболее сжатого волокна бетона и растянутой арматуры ЖБЭ, возникающие от внешней нагрузки, cu, su – предельные деформации наиболее сжатого волокна бетона и растянутой арматуры. Поэтому разработка методики расчета прочности сжатых и изогнутых ЖБЭ из высокопрочных бетонов и определение их физикомеханических характеристик является актуальной задачей.

Целью работы является теоретическое исследование прочности изгибаемых ЖБЭ в нормальном сечении из высокопрочных бетонов, а также определение на основе ДМ с ЭКП с учетом влияния процента армирования при одиночном и двойном армировании, класса прочности бетона, и сравнение полученных результатов с аналогичными значениями сu, которые приняты за основу в [1].

Изложение основного материала. Согласно многим экспериментами, например [5], условие (2) чаще нарушается в слабоармированных элементах с высокопрочной напряженной проволочной и канатной арматурой. Поэтому выполнение условия (2) можно обеспечить путем назначения количества растянутой арматуры не ниже соответствующего минимума min 0,25 0,27 %, при котором уже проходит разрушение с раздавливанием бетона сжатой зоны ЖБЭ, и тогда основное значение будет иметь условие (1). Такой подход к выполнению условия (2) использовался в нормах (например, п. 1.19 [6]), и есть смысл его сохранить, потому что он существенно упрощает обеспечение условия (2) при проектировании железобетонных конструкций и их элементов.

В зависимости от того, как определяются величины сu в условии (1), могут быть ДМ весьма различной точности. Так, в ДМ Еврокод-2 величины определялись путем измерения деформаций сu сжатой грани в стадии разрушения опытных железобетонных балок и внецентренно сжатых колонн.

На основе указанных измерений в [1] принято для бетонов низкой и средней прочности (С 12/15... С 50/60 МПа) cu const 3,5 ‰, а для высокопрочных бетонов (С 55/67... С 90/105 МПа) cu 3,2... 2,8 ‰.

–  –  –

Рисунок 1 - Допредельные (1,2,3) и предельные (4) состояния развития деформаций (а) и напряжений (б) в сжатой зоне бетона ЖБЭ. Соответствие состояний 1, 2, 3, 4 на диаграмме сжатия бетона (в) и кривой «усилие в сечении - деформация сжатой грани бетона». Пунктирные линии I, II, III характеризуют соответственно псевдопластические, пластические и пластические тела, которые укрепляются Строгий максимум зависимости «усилие сечения – деформация», очевидно, может быть только при проявлении в сжатой зоне ЖБЭ строгого максимума и наличия нисходящей ветви физического закона сжатого бетона c c (рис. 1, в).

При замене в ДМ критерия (1) на критерий (3) образуется новая, более совершенная ДМ с ЭКП, для которой не требуется экспериментально определять сu, так как последняя вычисляется из совокупности уравнений МДТТ и критерия (3) как одна из неизвестных величин задачи прочности нормального сечения [3].

При этом в качестве физической зависимости бетона используется формула (2) [3], которая также принята в [1]. Она сравнительно проста и лучше других отражает определение кривых c c для бетонов различной прочности на интервале C 15...105 МПа. В ДМ с ЭКП предельная E, R, деформация сu оказывается зависимой не только от параметров c b f бетона, но и характера НДС ЖБЭ, количества арматуры As и A, формы сечения, характера диаграммы арматуры, s предварительного напряжения и других факторов. Поэтому сu вообще не является критериальной величиной, которая определяет состояние разрушения только бетона, а является одним из параметров предельного состояния нормального сечения ЖБЭ и она не может быть константой, так как это принято в [1].

–  –  –

Литература:

1. EN 1992-1-1:2004:E. Єврокод 2: Проектування бетонних конструкцій / CEN-2004.

2. Митрофанов В.П. Практическое применение деформационной модели с экстремальным критерием прочности железобетонных элементов / В.П. Митрофанов // Коммунальное хозяйство городов. Серия: архитектура и технические науки. Вып. 60. – К.: Техника. 2004. – С. 29–48.

3. Шкурупій О.А. Використання чисельних і оптимізаційних методів для розрахунку міцності нормальних перерізів залізобетонних елементів на основі деформаційної моделі з екстремальним критерієм / О.А. Шкурупій, Д.М. Лазарєв // Коммунальное хозяйство городов :

сб. науч. тр. – Вып. 76. – К.: Техника, 2007. – С. 71–79.

4. Митрофанов В.П. О методах определения предельной деформации бетона железобетонных элементов/ В.П. Митрофанов, А.А. Шкурупий, Д.Н. Лазарев //Науковий вісник будівництва:

зб. наук. пр. – Х.: ХДТУБА, 2008. – Вип. 45.– С. 34–45.

5. Weiss W.J. An Experimental Investigation to Determine the Influence of Size on the Flexural Behavior of High Strength Reinforced Concrete Beams / W.J. Weiss, K. Guler, S.P. Shah // 5-th Int.

Symp. on Utilization of HS/HP Concrete. 20-24 June 1999, Sandefjord, Norway. – Proceedings, Vol.

2. – pp. 709–718.

6. СНиП 2.03.01–84*. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985.– 79 с.

УДК 699.841

ВОЗМОЖНОСТЬ НЕПОСРЕДСТВЕННОГО УЧЕТА УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ

МАТЕРИАЛА КОНСТРУКЦИЙ ПРИ «НОРМАТИВНОМ» РАСЧЕТЕ ЗДАНИЙ И

СООРУЖЕНИЙ НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

–  –  –

The method of the accounting of elasto-plastic deformations of a material of designs is offered at "standard" calculation of buildings and constructions on seismic influences.

Предлагается метод учета эластично-пластмассовых деформаций материала при "стандартном" вычислении зданий и проектировании строительства при сейсмических расчетах.

В практике проектирования, расчеты на сейсмические воздействия зданий (сооружений), в основном, выполняются по спектральному методу, который заложен в соответствующие нормативные документы многих стран. Этот метод достаточно удобен для расчета зданий (сооружений) различных конструктивных систем на сейсмические воздействия.

В спектральном методе работа материала «пространно» учитывается коэффициентом повреждений «до начала приложения» сейсмических нагрузок и вводится обобщенно для «всего»

здания (сооружения) вне зависимости от используемого материала конструкций.

Согласно нормам [1] здания (сооружения), с одной стороны, должны быть рассчитаны в упругой стадии на воздействия, интенсивность которых определяется балльностью района, с другой

– используется так называемый коэффициент повреждений Кпс, принимаемый для большинства зданий равным 0,25. Таким образом, хотя расчет производится по упругой стадии, фактически уже при проектировании принимается, что при расчетных землетрясениях в зданиях могут иметь место повреждения несущих элементов и конструкций. Тем не менее, противоречие, о котором отмечено выше, остается, т. к. запас прочности сооружения в расчетах непосредственно не учитывается, а учитывается скорее интуитивно, что иногда ведет к недооценке или переоценке сейсмической опасности. В том и другом случаях, это может привести к нежелательным последствиям и приводит, в конечном счете, к определенным материальным потерям. Таким образом, в силу специфики расчетов зданий (сооружений) по нормам [1], при землетрясениях расчетной интенсивности неизбежны повреждения в конструкциях и их узлах, однако в рамках «нормативного» расчета определить объемы возможных повреждений не представляется возможным.

Согласно табл. 2.5 [2] в расчетах на сейсмические воздействия предлагается учитывать неупругое деформирование зданий (сооружений) различных систем. Далее в табл. 2.11 [2] приводятся величины предельной относительной неупругой деформации µ для элементов железобетонных и металлических конструкций, не учитывая того, что у бетона и стали свои деформационные характеристики.

В работах [3, 4] утверждается, что основной недостаток существующих норм проектирования для строительства в сейсмических районах в том, что эти нормы и методы расчета в них недостаточно и противоречиво учитывают специфику и природу сейсмических воздействий.

В справочнике [5] предлагается метод расчета на сейсмические воздействия с учетом неупругих свойств материала конструкций, в котором внятно показывается влияние неупругих свойств материала конструкций на величину сейсмических сил, действующих на здание (сооружение). Здесь способность конструкций к неупругому деформированию (коэффициент µ) для различных систем предлагается принимать равными соответственно 4….6 и 3….5 для зданий со стальным и железобетонным каркасом и равными 2….3, для связевых систем и обоснованно утверждается, что при учете упругопластических свойств материала конструкций, заметно снижается сейсмические силы.

Предлагается метод учета упругопластических свойств материала конструкций, при расчетах зданий и сооружений на сейсмические воздействия с использованием ПК «ЛИРА 9.6», в следующей последовательности:

1) выполняется расчет каркаса по спектральному методу для определения инерционных сил и периода колебаний здания, далее используют значения инерционных сил с наибольшим «вкладом» в колебания системы;

2) выполняется расчет в «ЛИРА-АРМ» для определения расчетной площади арматуры в сечениях конструкций;

3) выполняется нелинейный расчет, используя в качестве сейсмических сил – инерционные силы, действующие на систему статически;

4) выявляются места образования пластических шарниров;

5) выполняется расчет на сейсмические воздействия с учетом пластических шарниров путем ввода их в расчетную схему – получается расчетная схема с накоплением повреждений от главной формы колебаний системы;

6) выполняется расчет в «ЛИРА-АРМ», где выявляется участки конструкций и узлов каркаса, с дополнительным расчетным армированием.

Отмечается, что коэффициент повреждений в предлагаемой методике расчета не используется, т. к. повреждения (пластические шарниры) выявляются в процессе расчета каркаса здания (сооружения).

В качестве примера предлагается результаты расчета поперечника каркаса здания с интенсивностью сейсмических воздействий 8 баллов. Расчет каркаса производился с использованием коэффициентов норм [2]. Исходные данные для расчета следующие.

8-этажная поперечная рама железобетонного каркаса здания (пролеты 6+3+6 м), высота 1-го этажа 4,2 м, высота 2….8 этажей – 3,3 м; колонны сечением 400 х 400 мм, ригели – 400 х 500 мм – см.

рис. 1 и 2. Предельная относительная неупругая деформация бетона класса В25 – 0,0035, относительная неупругая деформация арматурной стали класса А400 – 0,025. Эквивалентная нагрузка равна 8,6 кН/м2.

Коэффициенты: ответственности здания Ко=1, повторяемости землетрясений Кп=1,2, этажности Кэт=1,3, регулярности здания Кр=1, предельной относительной неупругой деформации для колонн каркаса =5, предельной относительной неупругой деформации для ригелей каркаса =7,5.

–  –  –

Рис. 2. Перемещения каркаса при расчете по [2] с учетом неупругих деформаций элементов конструкций Выводы

1. В результате расчета на сейсмические воздействия с учетом упругопластических свойств материала конструкций (при первой форме колебаний системы) выявлено, что в элементах каркаса возникают пластические деформации при инерционной силе равной 30% от предельного воздействия. При увеличении уровня сейсмического воздействия возникают значительные повреждения в каркасе.

2. Период колебания системы (каркаса) при упругом расчете, после введения в расчетную схему пластических шарниров (полученных на основе нелинейного расчета), увеличился с величины Т=1,597 до Т=2,27 с., что согласуется с данными [3, 4]. После первой формы колебания системы расчетная схема каркаса здания изменяется из-за появления в нем пластических шарниров, что приводит к перераспределению усилий в элементах каркаса и соответственно меняется расчетное армирование в них.

В результате появления пластических шарниров, уменьшаются усилия в элементах каркаса (в верхнем крайнем узле №33 до появления пластических шарниров инерционная сила была равна 4,91 кН, а после их появления инерционная сила уменьшилась до 3,9 кН). Такое положение согласуется с положением теории сейсмостойкости о снижении сейсмических нагрузок при появлении повреждений в каркасе здания

3. Перемещения каркаса при упругом расчете равнялись 241 мм (рис. 1), а перемещения каркаса при расчете с пластическими шарнирами – 924 мм (рис. 2). Следовательно, предельная относительная неупругая деформация системы к равна 924/241=3,84. По нормам [2] для железобетонной каркасной системы к=10.

4. В результате расчета каркаса с пластическими шарнирами, произошло перераспределение «расчетного армирования» в элементах каркаса: появились участки с «дополнительным»

армированием в верхних ярусах системы, хотя при расчете по методу норм [2] для этих участков требовалось незначительное армирование.

Таким образом, определена возможность непосредственного учета упругопластических свойств материала конструкций при расчете зданий и сооружений на сейсмические воздействия по нормам [2], что «вписывается» в положение теории сейсмостойкости о снижении сейсмической нагрузки при появлении повреждений в конструкциях зданий (сооружений).

Литература:

1. СНиПII. 7-81. Строительство в сейсмических районах – М.: Стройиздат, 1982 – 49 с.

2. КМК 2.01.03-96. Строительство в сейсмических районах / Госкомархитектстрой. – Ташкент, 1996. – 127 с.

3. Айзенберг Я. М. О концептуальных правилах повышения сейсмостойкости и живучести сооружений // Сейсмостойкое строительство, безопасность сооружений, 2003, №3. – с.

14….18

4. Убайдуллаев М. Н., Стриго Г. С., Сайфулова Н. Г. К вопросу расчета зданий и сооружений с учетом сейсмических нагрузок по нормам Узбекистана – КМК 2.01.03-96 // Проблемы архитектуры и строительства, 2007, №2. – с. 13….16

5. Динамический расчет сооружений на специальные воздействия. Справочник проектировщика.

Под ред. И. М. Рабиновича. – М.: Стройиздат, 1981. – 215 с.

СОДЕРЖАНИЕ

ИСТОРИЯ И ТЕОРИЯ РАЗВИТИЯ КРУПНЫХ ГОРОДОВ

Абдильдина Г.А. СУЛЕТТІК ЖОБАЛАУ КЕЗІНДЕ ОЛДАНАТЫН ГРАФИКАЛЫ ТСІЛДЕР

Азимов И.М. АРХИТЕКТУРА ВЫДАЮЩИХСЯ ГИПОСТИЛЬНЫХ ХРАМОВ СРЕДНЕЙ

АЗИИ И КАЗАХСТАНА

Андреева Е.М. СТРАНИЦЫ ИСТОРИИ ТУРКЕСТАНА

Байтенов Э.М. КАЗАХСТАНСКАЯ ИДЕНТИЧНОСТЬ: ФЕНОМЕН «ПРОМЕЖУТОЧНОСТИ»

Глаудинова М.Б. ГОРОДА В ДРЕВНЕТЮРКСКИХ ГОСУДАРСТВАХ ЦЕНТРАЛЬНОЙ АЗИИ

Еспенбет А.С. ОСОБЕННОСТИ РАЗВИТИЯ ХУДОЖЕСТВЕННОГО НАПРАВЛЕНИЯ ЭКЛЕКТИКИ В ЗОДЧЕСТВЕ ГОРОДОВ ВОСТОЧНОГО КАЗАХСТАНА XIX–НАЧАЛА XX В.

Ибраев Б.А. ЭТНОГЕНЕЗ И РАЗВИТИЕ АРХИТЕКТУРЫ НА РАННИХ СТАДИЯХ

Иманкулов Д.Д. АРХИТЕКТУРНОЕ СВОЕОБРАЗИЕ ИСТОРИЧЕСКОГО ГОРОДА НА ПРИМЕРЕ БИШКЕКА

Киселева Т.А. ИСТОРИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ ФОРМИРОВАНИЯ

ОБЩЕОБРАЗОВАТЕЛЬНЫХ УЧРЕЖДЕНИЙ В ПЕРИОД РАЗВИТОГО СОЦИАЛИЗМА

(на примере г. Астаны.)

Connell E. EQUITY BY LEVELING THE PLAYING FIELD: ACCESSING KNOWLEDGE

RESOURCES GLOBALLY IN REAL TIME

Куспангалиев Б.У. Оспанова К.Х. ОРНАМЕНТ В АРХИТЕКТУРЕ КАЗАХСТАНА

Мукимов Р.С. ИСТОРИЯ СТАНОВЛЕНИЯ МОДЕРНИЗМА В ТАДЖИКИСТАНЕ (1955-1991 гг.)

Мукимова Сайера Р. КОНЦЕПЦИЯ СОХРАНЕНИЯ АРХИТЕКТУРНОГРАДОСТРОИТЕЛЬНОГО НАСЛЕДИЯ ТАДЖИКИСТАНА

Мукимова Саодат Р. ОСВОЕНИЕ ТРАДИЦИЙ В АРХИТЕКТУРЕ ТАДЖИКИСТАНА

Назилов Д.А. ПОМЕЩЕНИЯ ДЛЯ ПРОВЕДЕНИЯ ТЕАТРАЛИЗОВАННЫХ

ПРЕДСТАВЛЕНИЙ В ЖИЛЫХ КВАРТАЛАХ РАННЕСРЕДНЕВЕКОВЫХ ГОРОДОВ

СРЕДНЕЙ АЗИИ

Нурмухамедова Ш.З. К ОСОБЕННОСТЯМ РАЗВИТИЯ ГОРОДОВ УЗБЕКИСТАНА АНТИЧНОГО ПЕРИОДА

Приемец О.Н. ОРНАМЕНТАЛЬНЫЕ КОМПОЗИЦИИ В АРХИТЕКТУРЕ АЛМАТЫ КОНЦА XIX - НАЧАЛА XXI ВЕКОВ (количественный анализ применения)

Прохорова Н.А. СОЦИАЛЬНО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ РАЗВИТИЯ ГОРОДА БИШКЕК КОНЦА XX –НАЧАЛА XXI ВВ.

Султанова Д.Н. МЕТРОДВОРЦЫ - ПОДЗЕМНЫЕ ЧУДЕСА МИРА

Султанова Д.Н., Султанов А.Н. РАЗВИТИЕ ХУДОЖЕСТВЕННЫХ СРЕДСТВ, ИНТЕРЬЕРНОЙ АРХИТЕКТУРЫ МЕТРОПОЛИТЕНА МОСКВЫ

Тимохин В.А. ИСТОРИЯ И ЭВОЛЮЦИЯ ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВА

Турганбаева Л.Р. К ВОПРОСУ О НАЦИОНАЛЬНОМ СВОЕОБРАЗИИ АРХИТЕКТУРЫ КАЗАХСТАНА

Цой В.Г., Мусабаева В.А. ИСТОРИЧЕСКИЕ ПРЕДПОСЫЛКИ ФОРМИРОВАНИЯ СОВРЕМЕННОЙ ВИЗУАЛЬНОЙ ИНФОРМАЦИОННОЙ СРЕДЫ В ГОРОДЕ

Шебек Н.Н. СТАНОВЛЕНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ТЕОРИИ

ГАРМОНИЗАЦИИ АРХИТЕКТУРНОЙ СРЕДЫ

АРХИТЕКТУРА XXI ВЕКА

Абдрасилова Г.С. К ВОПРОСУ О ФОРМООБРАЗОВАНИИ В РЕГИОНАЛЬНОЙ АРХИТЕКТУРЕ: ТРАДИЦИЯ ИЛИ АНТИТРАДИЦИЯ?

Айнабеков А.Д., Юсупова А.А., Омиралиев М.М. XXI АСЫРДЫ СУЛЕТ НЕРІ ТУРАЛЫ

Антонец М.А. СОВРЕМЕННЫЕ МЕТОДЫ НАУЧНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ КОМПОЗИЦИИ ПЕЙЗАЖНОЙ ЧАСТИ ЭКСКУРСИОННЫХ МАРШРУТОВ

Багина Е.Ю. О НАТУРАЛЬНОМ КАМНЕ, АДОЛЬФЕ ЛООСЕ И ДИЗАЙНЕРЕ НУФНУФЕ…

Веденко Т.А. ПРИНЦИПЫ АРХИТЕКТУРНО-СРЕДОВОЙ ОРГАНИЗАЦИИ ЖИЛЬЯ БЫСТРОГО РАЗВЕРТЫВАНИЯ

Исходжанова Г.Р. НОВАЯ ЭСТЕТИКА ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОЙ АРХИТЕКТУРЫ

Ким Ю.С. СОВРЕМЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНЫЙ ЯЗЫК КАЗАХСТАНА

Кострова Л.А. КОМПЬЮТЕРНЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В АРХИТЕКТУРНОМ ПРОЕКТИРОВАНИИ

Куспангалиев Б. У., Султанова А. СОВРЕМЕННЫЕ ТЕНДЕНЦИИ В ПРОЕКТИРОВАНИИ И ОЦЕНКЕ СОЦИАЛЬНОГО ЖИЛЬЯ

Лебедева С.Н. НАПРАВЛЕНИЯ РАЗВИТИЯ МАЛОЭТАЖНОГО ЖИЛЬЯ В УСЛОВИЯХ ГОРОДА

Маштакова Е.К., Вавилова О.Н. ЭТАПЫ РАЗВИТИЯ ДЕТСКИХ ИГРОВЫХ ПЛОЩАДОК НА ПРИМЕРЕ ГОРОДА КАРАГАНДЫ

Мухадиев А. КОМПОЗИЦИОННО-ЭСТЕТИЧЕСКИЕ ФУНКЦИИ ХУДОЖЕСТВЕННОЙ ФОРМЫ В АРХИТЕКТУРНОМ ПРОСТРАНСТВЕ

Оспанов Т.Ж., Семенюк О.Н. ФУНКЦИОНАЛЬНАЯ И АРХИТЕКТУРНОПЛАНИРОВОЧНАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ РЕАБИЛИТАЦИОННЫХ ПРОСТРАНСТВ ДЛЯ ИНВАЛИДОВ

Рева М.В. РЕГИОНАЛЬНЫЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И

СТРОИТЕЛЬСТВА ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ В КАЗАХСТАНЕ

Сембин М.С. ДИГИТАЛЬНАЯ АРХИТЕКТУРА – КАК НОВЫЙ ПОДХОД ФОРМИРОВАНИЯ СОВРЕМЕННОЙ АРХИТЕКТУРЕ КАЗАХСТАНА

Сидоренко Л.В. БЕЗБАРЬЕРНАЯ СРЕДА – ОГРАНИЧЕННЫЕ ВОЗМОЖНОСТИ ИЛИ ОСОБЫЕ ПОТРЕБНОСТИ?

Скорикова А. И. ПРООБРАЗ АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНОГО ОБЛИКА СОВРЕМЕННЫХ ВЫСТАВОЧНЫХ ПАВИЛЬОНОВ ЭКСПО

Сулейменов У.С., Камбаров М.А., Алтаева Г.О. НАУЧНЫЕ ПОДХОДЫ К ПОВЫШЕНИЮ НЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

Хоровецкая Е.М., Симон Е.С. ФОРМИРОВАНИЯ НОЧНОГО ОСВЕЩЕНИЯ ВНУТРИДВОРОВОГО ПРОСТРАНСТВА (НА ПРИМЕРЕ Г. АСТАНА)

Хоровецкая Е.М., Карабаев Г.А. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ КУПОЛОВ КУЛЬТОВЫХ СООРУЖЕНИЙ.

Шнейдер Э.В. МНОГОФУНКЦИОНАЛЬНАЯ МЕБЕЛЬ – «МЕБЕЛЬ-ТРАНСФОРМЕР»

Эралиев С.Э., Жетпісбаева Б.У. КЕЛЕШЕК ШЫМКЕНТ АЛАСЫ ЖЙЕСІНДЕ

СУЛЕТТІК – ЛАНДШАФТТЫ ОРТАНЫ ФУНКЦИОНАЛДЫ –ЖОСПАРЛЫ

ЙЫМДАСТЫРУ

Юсупова А.А., Юсупов А.Н. УРОВНИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИМВОЛОВ ЭТНОГРАФИЧЕСКОГО ДЕКОРА В ЛАНДШАФТНОЙ АРХИТЕКТУРЕ

ГРАДОСТРОИТЕЛЬНЫЕ И ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ КРУПНЫХ ГОРОДОВ

Абилов А.Ж. НЕКОТОРЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ АНКЕТНОГО ОПРОСА НАСЕЛЕНИЯ В

ЗОНЕ ВЛИЯНИЯ Г. ТАЛДЫКОРГАНА (ГРАДОСТРОИТЕЛЬНЫЙ И СОЦИАЛЬНОЭКОЛОГИЧЕСКИЙ АСПЕКТЫ)

Алмаганбетова К.А. ТУРИСТСКИЕ ВОЗМОЖНОСТИ РАЗВИТИЯ ЭКОЛОГИЧЕСКОГО ТУРИЗМА В КАЗАХСТАНЕ

Арынов К.К. КЛАСТЕРИЗОВАННАЯ МОДЕЛЬ РАЗВИТИЯ ПРИКЛАДНОГО

РЕМЕСЛА НА БАЗЕ РЕКРЕАЦИОННО-ТУРИСТИЧЕСКИХ ЦЕНТРОВ

КАЗАХСТАНА (На примере архитектуры Жамбылской области)

Аскаров Ш.Д. РЕГИОНАЛИЗМ АСТАНЫ: ВВЕДЕНИЕ В ПРОБЛЕМУ

Аужанов Н.Г. НЕКОТОРЫЕ ЗАРУБЕЖНЫЕ ПРИМЕРЫ РАЗРАБОТОК СХЕМЫ РАССЕЛЕНИЯ ТЕРРИТОРИИ

Аужанов Н.Г. ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ И СЕВЕРНАЯ СТОЛИЦА

Байтенов Э.М. КУЛЬТУРНО-ЛАНДШАФТНЫЙ КОНТИНУУМ КАК СУБСТРАТ ГОРОДСКОЙ СРЕДЫ

Беспаева Н.Ю., Майоров С.М., Цой В.Г. РАЗВИТИЕ КОНЦЕПЦИИ ЗЕЛЕНОЙ

АРХИТЕКТУРЫ В КАЗАХСТАНЕ – ГЛОБАЛЬНАЯ ЭНЕРГОЭКОЛОГИЧЕСКАЯ

СТРАТЕГИЯ

Лебедев С.А., Борисевич Ю.А., Любченко М.В. ПЛАНИРОВОЧНЫЕ ПРИЕМЫ ОРГАНИЗАЦИИ ГОРОДСКИХ ПРОСТРАНСТВ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ

Брылова Л.С. ТРАНСПОРТ И ЭКОЛОГИЯ КРУПНЫХ ГОРОДОВ РК

Галущак М.С., Азимов И.М. ПРОБЛЕМЫ УРБАНИЗАЦИИ ГОРОДА АЛМАТЫ

Гладкий А. В. РАЗВИТИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА КИЕВСКОЙ ГОРОДСКОЙ АГЛОМЕРАЦИИ В РЫНОЧНЫХ УСЛОВИЯХ

Глаудинов Б. ОПЫТ МОДЕРНИЗАЦИИ ГОРОДСКОЙ СРЕДЫ: ЭКОЛОГИЧЕСКИЕ ГОРОДА МИРА

Дембай С.М., Чиканаев А.Ш. ОТ АВТОМОБИЛИЗАЦИИ – К ГУМАНИЗАЦИИ ГОРОДСКОЙ СРЕДЫ

Завацький С.В., Павленко В.В. РЕАБИЛИТАЦИЯ ПРОМЫШЛЕННОЙ ЗОНЫ ЗАВОДА «ОКТЯБРЬСКИЙ МОЛОТ» В Г. ЧЕРНИГОВЕ

Избасар М.Р. ОСВОЕНИЕ НАРУШЕННЫХ ТЕРРИТОРИЙ ДЛЯ ГРАДОСТРОЙТЕЛЬНЫХ ЦЕЛЕЙ

Jonas J., Vytautas B. PUBLIC SAFETY AS A DEMOCRATIC TOWN PLANNING MEASURES RESULTS (in the context of Vilnius city)

Кожахметов А. ПРОБЛЕМЫ ВИЗУАЛЬНОЙ СРЕДЫ ГОРОДОВ КАЗАХСТАНА

Козбагарова Н.Ж. ПРОБЛЕМЫ АРХИТЕКТУРНО-ЛАНДШАФТНОЙ ОРГАНИЗАЦИИ ТЕРРИТОРИИ ГОРОДОВ КАЗАХСТАНА

Корнилова А.А. АРХИТЕКТУРНАЯ РЕКЛАМА КАК СОСТАВНАЯ ЧАСТЬ ОБРАЗА ГОРОДА В СОЦИАЛЬНО-КУЛЬТУРНОМ КОНТЕКСТЕ

Куспангалиев Б.У. ПРОБЛЕМЫ БОЛЬШОГО ГОРОДА: АРХИТЕКТУРНАЯ ТЕОРИЯ И ПРАКТИКА ГОРОДА АЛМАТЫ.

Кушниренко М.М. ПЕРСПЕКТИВЫ ТЕРРИТОРИАЛЬНОГО РАЗВИТИЯ КРУПНЕЙШЕЙ СТОЛИЧНОЙ АГЛОМЕРАЦИИ УКРАИНЫ – КИЕВСКОЙ

Мамаджанова С.М. ПЕРСПЕКТИВЫ ГРАДОСТРОЕНИЯ ДУШАНБЕ

Meyers A. FUTURE EDUCATION & PROFESSION: BUILT ENVIRONMENT IN A

CHANGING WORLD

Meyers A. PREVENTING ENVIRONMENTAL DISEASES NEW CONSIDERATIONS

FOR HEALTHY URBAN PLANNING

Негай Г.А. ИНФОРМАТИВНОСТЬ ГОРОДСКОЙ АРХИТЕКТУРНОЙ СРЕДЫ

Neugebauer C.S. MANAGING THE UNESCO WORLD HERITAGE LABEL IN

PERIPHERAL AND METROPOLITAN URBAN REGIONS IN CENTRAL AND EASTERN

EUROPE

Покляцкий С.А. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ СОСТАВЛЯЮЩАЯ УСЛОВИЙ ЖИЗНИ НАСЕЛЕНИЯ БОЛЬШИХ ГОРОДОВ УКРАИНЫ (ОБЩЕСТВЕННОГЕОГРАФИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ)

Сарымсаков Б.А. ПРОБЛЕМЫ ГРАДОСТРОИТЕЛЬНОГО РАЗВИТИЯ Г. БИШКЕКА НА СОВРЕМЕННОМ ЭТАПЕ

Гомарова Б.М., Сйіндіков Е.Т. АЛАЛЫ ОРТАНЫ ІЗГІЛЕНДІРУДЕГІ СУЛЕТТІК ЖНЕ ЛАНДШАФТЫ ДИЗАЙНЕРЛІК ШАРАЛАРДЫ МАЫЗЫ

Третяк Ю.В. ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ АРХИТЕКТУРНОЙ СРЕДЫ

ПЕНИТЕНЦИАРНЫХ КОМПЛЕКСОВ В СИСТЕМЕ ГОРОДА

Хоровецкая Е.М. Осипова И.В. ПРОСТРАНСТВЕННАЯ РЕОРГАНИЗАЦИЯ

НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ СЕВЕРО-КАЗАХСТАНСКОГО РЕГИОНА НА РУБЕЖЕ

XXI ВЕКА

Хоровецкая Е.М., Ребковец Е.Ю. АРХИТЕКТУРНО-ПЛАНИРОВОЧНОЕ ФОРМИРОВАНИЕ ЗОН ОТДЫХА В СЕВЕРО-КАЗАХСТАНСКОМ РЕГИОНЕ

Чиканаев А. АКТУАЛЬНЫЕ ПРОБЛЕМЫ КРУПНЫХ ГОРОДОВ И АГЛОМЕРАЦИИ

КАЗАХСТАНА: ПОИСКИ ПУТЕЙ ИХ РЕШЕНИЯ

Яскевич В.В., Ходжиков А.В. НЕКОТОРЫЕ МЕТОДЫ СОКРАЩЕНИЯ

МАЯТНИКОВЫХ МИГРАЦИЙ ПРИ РАЗВИТИИ КРУПНЫХ ГОРОДОВ

КАЗАХСТАНА НА ПРИМЕРЕ ГОРОДОВ ТАЛДЫКОРГАН И АЛМАТЫ

ИНЖЕНЕРНО-ИНФРАСТРУКТУРНЫЕ АСПЕКТЫБОЛЬШОГО ГОРОДА

Абаканов М.С. НЕКОТОРЫЕ УРОКИ СПИТАКСКОГО ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯ, ПРОИЗОШЕДШЕГО В 1988 ГОДУ В АРМЕНИИ

Акубаева Д.М., Лебедева Л.Н., Торегелди А.А., Мукатова А.А. УПРАВЛЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННОЙ БЕЗОПАСНОСТЬЮ

Акубаева Д.М., Лебедева Л.Н., Торегелди А.А., Мукатова А.А. ФАКТОРЫ ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО РИСКА

Акубаева Д.М., Лебедева Л.Н., Артыкбаева М.С., Абишева А.А. ОЦЕНКА ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ НЕФТЕГАЗОПРОВОДОВ

Алимбетова А.Ж., Шевцова В.С., Конысбекова А.М. ИССЛЕДОВАНИЕ ОПОЛЗНЕВЫХ ПРОЦЕССОВ

Байнатов Ж.Б., Айтмуханова П.М. ЭКСПЕРТНЫЕОЦЕНКИ ИФОРМИРОВАНИЕ ЭКСПЕРТНЫХ ГРУПП

Байнатов Ж.Б., Базанова И.А. АГРЕГИРОВАНИЕ В УПРАВЛЕНИИ СТРОИТЕЛЬНЫМИ ПРОЕКТАМИ

Бектобеков Г.В., Сусел Н.В., Касенов Д.К., Абдрасилова Ж.Х. МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ

АСПЕКТЫ И УПРАВЛЕНИЕ РИСКАМИ ТРАВМИРОВАНИЯ НА ПРОМЫШЛЕННЫХ

ПРЕДПРИЯТИЯХ

Бондарь В.А., Бондарь Л.В., Кучерявый Р. В., Хаян К.А. ОЦЕНКА ЕФЕКТИВНОСТИ ИНГИБИТОРОВ КОРРОЗИИ АРМАТУРЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Дрібаев Ж.Е., Садыкова А.Ж. ЛЕНГЕР АЛАСЫНЫ ШАХТА АЛДЫТАРЫМЕН ЛАСТАНУЫНЫ ЭКОЛОГИЯЛЫ СИПАТЫ

Дусипов Е.Ш., Андасбаев Е.С., Канагатов Ж.Ж., Игембаев С.Б., Идрисова А.Е.

ИССЛЕДОВАНИЯ СОСТАВА ПРИРОДНОЙ ВОДЫ В ВОДОИСТОЧНИКАХ ЖОНГАРАЛАТАУСКОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО НАЦИОНАЛЬНОГО ПРИРОДНОГО ПАРКА

Жакипбеков Ш.К., Жанатлы С., Акмалаев К.А. ПРИМЕНЕНИЕ МАЛОКЛИНКЕРНОГО ВЯЖУЩЕГО ВЕЩЕСТВА

Жанатулы С., Акмалаев К.А. СПОСОБЫ УПРОЧНЕНИЯ БЕТОНА С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ВОЛОКНИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ

Исаков О.. ИМАРАТТАРДЫ ЗАМАНА САЙ УАТ НЕМДЕГІШ ОРШАУ КОНСТРУКЦИЯЛАРЫ

Кононова М.С. О ВЫБОРЕ ВАРИАНТА БЕСКАНАЛЬНОЙ ПРОКЛАДКИ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ

Кумар Б.К., Кумар Д.Б., Торебеков Ж.Б.ОЦЕНКА ЭКСПЛУАТАЦИОННОЙ НАДЕЖНОСТИ ТРУБОПРОВОДОВ

Лебедева Л.Н., Ахмадиева Т.К.,, Орынбасар М. ЗАЩИТА ГОРОДА ОТ ТЕРРАКТОВ

Лебедева Л.Н., Акубаева Д.М., Артыкбаева М.С., Абишева А.А. ОЦЕНКА ПОЖАРНОГО РИСКА ДЛЯ БУРОВОЙ ПЛОЩАДКИ

Мирзаев П.Т. ОСОБЕНООСТИ ОЦЕНКИ ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ КОЛОНН

КАРКАСА ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ

СТАРОЙ ПОСТРОЙКИ

Мочалова Я.В. ИННОВАЦИОННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

Муканов А., Муканов М. Досмухамбетов С. ОРГАНИЗАЦИЯ И ПРОВЕДЕНИЕ

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ НА ТРЕНАЖЕРЕ «ИМИТАТОР

ЭКСТРЕМАЛЬНЫХ СИТУАЦИЙ»

Мырзахметов М., Садвакасов Е. ТЕХНОЛОГИЯ МОНИТОРИНГА В РЕАЛЬНОМ

ВРЕМЕНИ ПРИРОДНЫХ И ТЕХНОГЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ДЛЯ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ

ЧРЕЗВЫЧАЙНЫХ СИТУАЦИЙ

Мырзахметов М., Садвакасов Е., Благовещенский В. НАУЧНЫЕ ОСНОВЫ

ОРГАНИЗАЦИИ ДИСТАНЦИОННОГО МОНИТОРИНГА ЛАВИННОЙ ОПАСНОСТИ В

ИЛЕ АЛАТАУ

Нуркеева С.Г. ПОРИЗАЦИЯ ГИПСОВОЙ ШТУКАТУРНОЙ СМЕСИ ВВЕДЕНИЕМ ПЕНЫ

Ордабай А.Г. МОДИФИЦИРОВАННЫЕ ДОБАВКИ ДЛЯ АГРЕГАТИВНОЙ

УСТОЙЧИВОСТИ КЕРАМИЧЕСКОЙ СУСПЕНЗИИ В ТЕХНОЛОГИИ

ПЕНОКЕРАМИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА.

Парикова Е.В. НОВЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ТЕХНОЛОГИИ КНАУФ ДЛЯ

АРХИТЕКТУРНЫХ И ДИЗАЙНЕРСКИХ РЕШЕНИЙ В ОБЛАСТИ СУХОГО

СТРОИТЕЛЬСТВА

Пичугин С.Ф., Попович Н.Н. СТАТИСТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТИ СНЕГОПАДОВ

Пяк О.Ю., Сейдалиев Т.О. ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ

Рыскулбекова Л.М., Мырзахметов М.М. СПОСОБЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ МЕТОДОВ

В РАЗРАБОТКЕ УТИЛИЗАЦИИ СТОЧНЫХ ВОД ДЛЯ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ (НА

ПРИМЕРЕ Г. ШЫМКЕНТ)

Садыкова А.М. ИНТЕНСИФИКАЦИЯ СХВАТЫВАНИЯ ЦЕМЕНТНОГО ТЕСТА НОВЫМИ ТИПАМИ ДОБАВОК

Самойлов Г.К. РАЗВИТАЯ СЕТЬ АЛМАТИНСКОГО МЕТРОПОЛИТЕНА (формирование радиально-кольцевой системы)

Сембаева А.М., Жумартов Е.Б. ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ ВОДЫ - МЕТОДЫ И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ

Смилянец Л.В., Литвиненко Т.П. ПРОЕКТИРОВАНИЕ УЛИЧНО-ДОРОЖНОЙ

ИНФРАСТРУКТУРЫ С УЧЕТОМ ДВИЖЕНИЯ ИНДИВИДУАЛЬНОГО

ЭКОЛОГИЧНОГО ТРАНСПОРТА

Ткаченко И.В. 4D-ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОМПЛЕКСНОГО БЛАГОУСТРОЙСТВА АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ И УЛИЦ

Умбетова Ш.М., Ижанов Б.Д., Мухатова А.К. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПРОБЛЕМЫ И ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОТЛОВ МАЛОЙ ТЕПЛОПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

Ускенбаева Н., Акмалаев К. ВВЕДЕНИЕ В СОСТАВ ЦЕМЕНТА ИЗВЕСТИ

Шевцова В.С., Арысова С.Т., Трсн А.М. ИДЕНТИФИКАЦИЯ ОПАСНЫХ

ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ФАКТОРОВ НА НЕФТЕГАЗОДОБЫВАЮЩИХ

ПРЕДПРИЯТИЯХ

Шевцова В.С., Досмухамбетов С.А., Мынбаева Д.Н. ПРОГНОЗИРОВАНИЕ УРОВНЯ ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ТРАВМАТИЗМА

Шинибаев А.Д., Абилкасимов Б.Е. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ МЕТОДОВ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ГЛУБИНЫ МЕСТНЫХ РАЗМЕРОВ В НИЖНЕМ БЬЕФЕ

Шкурупий А.А., Митрофанов П.Б. ПРИМЕНЕНИЕ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ С

ЕКСТЕМАЛЬНЫМ КРИТЕРИЕМ ДЛЯ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ

Эржигитов К. Э., Мирзаев П. Т. ВОЗМОЖНОСТЬ НЕПОСРЕДСТВЕННОГО УЧЕТА

УПРУГОПЛАСТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МАТЕРИАЛА КОНСТРУКЦИЙ ПРИ

НОРМАТИВНОМ» РАСЧЕТЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ

ВОЗДЕЙСТВИЯ

Актуальные проблемы большого города:

архитектурная теория и практика

–  –  –



Pages:     | 1 |   ...   | 8 | 9 ||
Похожие работы:

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Кемеровский государственный университет Биологический факультет Рабочая программа дисциплины Основы научных исследований и онтогенез растений Направление подготовки 06.03.01 Биология Направленность (профиль) подготовки "Ботаника" Уровень бакалавриата Форма обучения Очная Кемерово 2...»

«ОПЕРАЦИОННОЕ РУКОВОДСТВО ВСЕМИРНОГО БАНКА BР 4.01 БАНКОВСКИЕ ПРОЦЕДУРЫ Январь 1999 года Стр. 1 из 6 Настоящий документ представляет собой перевод английского варианта BP 4.01 Enviro...»

«ЦЕНТР ЭКОЛОГИЧЕСКИХ ИНИЦИАТИВ ЭКОЛОГИЧЕСКИ ДРУЖЕСТВЕННОЕ ПОТРЕБЛЕНИЕ ИЛИ КАК ВЫБИРАТЬ ТОВАРЫ И УСЛУГИ, ЧТОБЫ НЕ НАВРЕДИТЬ СЕБЕ И ПРИРОДЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ СОВЕТЫ ДЛЯ КАЖДОГО САНКТ-ПЕТЕРБУРГ Экологически дружественное потребление или "Как выбирать товары и услуги, чтобы не навредить себе и п...»

«Пояснительная записка Программа кружка "Экология насекомых" представляет собой логически выстроенную систему, направленную с одной стороны на овладение знаниями в области энтомологии, с другой – на формирование у ребёнка целостной естественнонаучной картины мира. Напра...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Белгородский государственный национальный исследовательск...»

«Боровина Екатерина Геннадьевна МОРФОЛОГИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ КЛЕЩЕЙ PSOROPTES CUNICULI И ЭФФЕКТИВНОСТЬ АКАРИЦИДА ФЕНОКСИФЕН ПРИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ ПСОРОПТОЗЕ КРОЛИКОВ Специальность 03.02.11 – Паразитология ДИССЕРТАЦИЯ на соискани...»

«Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ПЕТРОЗАВОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ БИОЛОГИЧЕСКАЯ ХИМИЯ Методические указания к контрольным работам и варианты контрольных работ для студентов заочного отделения ме...»

«МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное агентство морского и речного транспорта Омский институт водного транспорта филиал ФГБОУ ВО "Сибирский государственный университет водного транспорта" Кафедра Естественнонаучны...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования КУБАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Ф...»

«Н а п равах рукопи си БОБРОВСКАЯ Наталия Евгеньевна ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ КРОН ЛИСТВЕННЫХ И ХВОЙНЫХ ДЕРЕВЬЕВ В ОНТОГЕНЕЗЕ. Специальность 03.00.16 Экология АВТОРЕФЕРАТ диссерта MSI а на соискание ученой степени кандидата биологических наук Москва 2001 Работа выполнена в Учебном центре почвоведения, экологии и природопользования Пущи некого государственного униве...»

«Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies 5 (2013 6) 543-554 ~~~ УДК 629.4.014.22: 621.791.92 Восстановление в депо профиля бандажей промышленных электровозов с помощью наплавки без выкатки колесных пар А.П. Буйносов* Уральский государствен...»

«1 АННОТАЦИЯ рабочей программы дисциплины "Физиология физического воспитания и спорта" Направление подготовки 44.03.01.62 Педагогическое образование Профиль Физическая культура Общая трудоемкость изучения дисциплины 4 з. е. (144 час.) Цель...»

«МИНОБРНАУКИ РОССИИ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Ухтинский государственный технический университет" (УГТУ) Е. С. Хохлова, Г. Г. Осадчая, Т. А....»

«Цели освоения дисциплины Дисциплина Прикладная экология входит в число общепрофессиональных учебных дисциплин. Преподавание дисциплины Прикладная экология строится исходя из требуемого уровня базовой подготовки в...»

«16_ 1480041 АРБИТРАЖНЫЙ СУД ГОРОДА МОСКВЫ 115191, г.Москва, у л. Большая Ту льская, д. 17 http://www.msk.arbit r.ru ИМЕНЕМ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РЕШЕНИЕ г. Москва Дело № А40-61468/10-16-507 10.02.2011 г. Резолютивная часть решения объявлена 03.02.2011 г. Пол...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ "САРАТОВСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н.Г. ЧЕРНЫШЕВСКОГО" Кафедра микробиологии и физиологии растений ВЛИЯНИЕ...»

«ИНСТРУКЦИЯ по применению комплекта реагентов для экстракции ДНК из биологического материала "АмплиПрайм® ДНК-сорб-АМ" АмплиПрайм® ООО "НекстБио", Российская Федерация, 111394, город Москва, улица Полимерная, дом 8, стр. 2 ОГЛАВЛЕНИЕ СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ НАЗНАЧЕНИЕ ПРИНЦИП МЕТОДА ФОРМЫ ВЫПУСКА КОМПЛЕКТА РЕАГЕНТОВ...»

«Научно-исследовательская работа Тема работы Выявление причин массового поражения рябины Городкова в зеленых посадках города Апатиты Мурманской области Направление: Биология Выполнила: Ушакова Мария Евгеньевна учащаяся 7В класса МБОУ средней общеобразовательной школы...»

«РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ НАУК КОЛЬСКИЙ НАУЧНЫЙ ЦЕНТР Институт проблем промышленной экологии Севера МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Казанский государственный университет В.А.ЯКОВЛЕВ ПРЕСНОВОДНЫЙ ЗООБЕНТОС СЕВЕРНОЙ ФЕННОСКАНД...»

«ВЕСТНИК УДМУРТСКОГО УНИВЕРСИТЕТА 29 БИОЛОГИЯ. НАУКИ О ЗЕМЛЕ 2012. Вып. 3 Ботанические исследования УДК 581.557.24 В.А. Агафонов, Л.Г. Переведенцева ЭНДОМИКОРИЗА РАСТЕНИЙ РАЗНОТРАВНОГО ЛУГА НАЦИОНАЛЬНОГО ПАРКА АBISKO (ШВЕЦИЯ) В 2007 г. было проведено исследование микотрофности растений на территории Н...»

«ШИТОВ АЛЕКСАНДР ВИКТОРОВИЧ ВЛИЯНИЕ СЕЙСМИЧНОСТИ И СОПУТСТВУЮЩИХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ НА АБИОТИЧЕСКИЕ И БИОТИЧЕСКИЕ КОМПОНЕНТЫ ЭКОСИСТЕМ (НА ПРИМЕРЕ ЧУЙСКОГО ЗЕМЛЕТРЯСЕНИЯ И ЕГО АФТЕРШОКОВ) 25.00.36...»

«Пацкевич Юрий (Packiewicz Yury) Пацкевич Алла (Packiewicz Alla) КНИГА МИРА Том 1 (книга Запада) Часть 3 И внял я неба содраганье, И горний ангелов полет, И гад морских подводный ход, И дольней лозы прозябанье. ( А.С. Пушкин "Пророк") ".Человек может существовать лишь...»

«Использование и замена агентов биологической защиты продуктов питания и сельскохозяйственных культур Matthew J.W. Cock, CABI Europe-Switzerland, Rue des Grillons 1, CH-2800 Delmont, Switzerland (m.cock@cabi.org) Joop C. van Lenteren, Laboratory of Entomology, Wageningen University, P.O. Box 8031, 6700 EH Wageningen, The Netherlands (joop...»








 
2017 www.lib.knigi-x.ru - «Бесплатная электронная библиотека - электронные матриалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.